Переходные процессы в электродвигательной нагрузке систем промышлен
..pdfприводит к увеличению загрузки первой обмотки по актив ной мощности только на 0,45, а по реактивной — на 3,35%.
Если же напряжения на соседних секциях отличаются только по фазе {U\ = U2= U cp; Д £/=0),
ДР = |
cos 0срsin iis .+ |
*-1— 1 UL sin 012; |
(7.59) |
Xd |
2 |
2xd x a |
|
AQ= - |
U- ^ l sin 0cp sin |
2 |
(7.60) |
|
Xd |
|
отсюда следует, что к сдвигу фаз напряжений на статорных обмотках 012 более чувствительна неравномерность распреде ления активных, чем неравномерность распределения реак-
Рис. 7.6. Зависимость активной (а) и реактивной (б) мощ ности неявнополюсного СД от алгебраической разности на пряжений и угла между векторами напряжений на отдельных обмотках
тивных мощностей. Для двигателя СТД-8000 в номинальном режиме (с учетом того, что при малых углах sin 0i2~Q12)
ДР= 3,79 012; A Q = —O,45 0I2.
Более подробные данные о зависимости неравномерности распределения мощностей и тока в расщепленных обмотках иеявнополюсного СД от алгебраической разности напряже ний и угла между векторами напряжений, на этих обмотках приведены на рис. 7.6, 7.7. Расчеты проводились для двига теля СТД-8000-2, UN= 10 кВ при коэффициенте загрузки Кл= 1. Напряжение на второй обмотке оставалось постоян ным (t/2= 1 = const), а напряжение на первой обмотке U\ и угол 012 изменялись.
При эксплуатации неявнополюсных СД с расщепленными статорными обмотками, подключенными к различным сек циям системы шин, следует считаться с возможностью пере-
Рис. 7.7. Зависимости тока первой (а) и второй (б) статор ных обмоток неявнополюсного СД от алгебраической разно сти напряжений и угла между векторами напряжений в этих обмотках
грузки одной из обмоток из-за имеющих место различий на пряжений на этих секциях, обусловленных неравномерностью загрузки.
7.4. ПЕРЕХОДНЫЕ ПРОЦЕССЫ В НЕЯВНОПОЛЮСНЫХ СИНХРОННЫХ ДВИГАТЕЛЯХ С РАСЩЕПЛЕННОЙ СТАТОРНОЙ ОБМОТКОЙ
Уравнения переходных процессов
Электромагнитные переходные процессы в неявнополюс ном СД с расщепленной статорной обмоткой (рис. 7.4) про текают точно так же, как и в эквивалентном двигателе с обычной обмоткой. Электромеханические переходные процес сы с учетом справедливого для неявнополюсного СД с рас щепленной обмоткой равенства (7.33) также протекают иден тично процессам в эквивалентном двигателе с обычной ста
торной обмоткой. Это позволяет для описания переходных процессов в неявнополюсном СД с расщепленной статорной
обмоткой воспользоваться |
ранее полученной системой |
диф |
|
ференциальных |
уравнений |
(4.42) — (4.46), применив ее |
к эк |
вивалентному |
двигателю |
с обычной статорной обмоткой. |
При этом режим двигателя, подключенного к двум секциям системы шин электрической сети с напряжениями U\ и U2, при напряжении на обмотке возбуждения U, характеризует ся следующими основными параметрами: углом положения ротора относительно синхронно вращающейся оси б; часто той вращения ротора со; сверхпереходной ЭДС Е"ч по попе речной оси; производной по времени dE"qjdt\ сверхпереход ной ЭДС Е"а по продольной оси. Эти параметры определяют ся следующей системой дифференциальных уравнений:
|
- ^ - = |
2*/0(1 -а>); |
|
(7.61) |
|
7 ^at= М |
в1 + |
МВ|- М мех; |
(7.62) |
||
T'd T'd t h . + (T'd + |
f'd) |
+ E \ = |
|
||
|
XJ |
dt |
xd |
|
|
+ А . Е „ ( и 1 + тм Щ , |
(7.63) |
||||
T f |
|
П” |
Xd~ X4 l |
|
(7.64) |
1 |
dt |
£ d = |
--------------- U dc p , |
||
|
|
Xd |
|
|
где напряжения Uqcp и 'Udcp определяются по выражениям (7.13). Если СД с расщепленной статорной обмоткой под ключен к электрической сети с частотой ю0, то электромаг нитный момент и активная мощность двигателя в относи тельных единицах равйы, поэтому
м дI + МЭ2=* Pi + P2= ^cp = -^ r^ s in 0 Cp -|-
+ и- 1 ф cos 0СР + |
( А ----- Л -'! sin 20ср. |
(7.65) |
|
*, |
2 \ х« |
xd / |
|
Начальные условия для системы дифференциальных уравне ний (7.61)—(7.64) имеют вид
|
|
б(0) = 6(—0); |
(7.66) |
|
|
со(0)=(о(—0); |
(7.67) |
|
|
E"q(0)=E"q( - 0 )\ |
(7.68) |
dE”q(0) |
dEQ(— 0) |
T f\-T d xd—xd |
|
dt |
dt |
l ^ c p ( 0 ) - ^ c P( 0 ) 1 4 |
|
TdTd |
|
||
|
+ ~ 7 |
— uEqN[U f(0)-U f (-0)Y, |
(7.69) |
|
Td Td |
|
|
|
|
E"i (0) = E " i (—0). |
(7.70) |
Через основные параметры режима неявнополюсного СД с расщепленной статорной обмоткой по ранее выведенным со отношениям могут быть определены другие параметры ре жима.
Далее с помощью системы дифференциальных уравнений (7.61) — (7.64) проанализируем переходные процессы в неяв нополюсном СД в характерных аварийных режимах.
Трехфазное короткое замыкание на шинах первой секции
В этом режиме напряжение на первой обмотке статора
равно нулю |
((/ii== 0), |
поэтому в уравнениях |
(7.61) — (7.64) |
|
и начальных |
условиях |
(7.66) —(7.70) следует |
принять: |
|
|
|
б = 02= |
0ср*, |
( 7 . 7 1 ) |
|
|
|
||
|
|
Uq c p = |
f/q2/ 2 ; |
( 7 . 7 2 ) |
|
|
UdLc p = i t / d 2/2 . |
( 7 . 7 3 ) |
Переходные процессы в неявнополюсном СД с расщеплен ной статорной обмоткой при КЗ на первой секции аналогич ны переходным процессам в двигателе с обычной обмоткой, к которой подведено напряжение
£ /сР= £ / 2/2 . |
( 7 . 7 4 ) |
Из выражения (7.65) следует, что при трехфазном КЗ на вы водах одной из обмоток статора двигатель развивает неко
дах первой |
статорной |
обмотки |
он |
работал |
при |
J7i= f/2= 1; |
|||
/ ( з = 0 , 4 ( М ме х = 0 , 3 6 ) ; |
cos ф = 0 , 9 , |
т. е. Eq(—0 ) |
= 1 ,5 9 . При |
||||||
|
5граЗ |
Е1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
90 |
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S |
|
|
|
-80-0,8 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
10 |
0,7 [\ |
|
|
|
5 ^ - |
|
|
|
3 60 - |
0,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50 - 0,5 А |
\ / |
Т |
F1 |
Fu |
|
|||
|
|
|
\ |
X |
/ 7 |
E(L |
ы |
|
|
|
|
|
h |
|
|||||
|
40 -0,4 |
|
|
|
|
|
|
||
|
30 |
0,3 |
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
h 20 |
0,1 |
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
|
|
|
F" |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
10 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0 |
0 |
— |
I— |
1— |
1 |
11 _____1 |
|
|
|
|
|
|
|
28 t, С |
Рис. 7.8. Переходный процесс при КЗ на выводах первой статорной об мотки неявнополюсного СД с расщепленной статорной обмоткой СТД- 8000-2 (Кз = 0,4)
условии, что напряжение на второй статорной обмотке не ме няется (.ty2= 1), будет существовать установившийся синх ронный режим при КЗ на выводах первой статорной обмот ки. Угол 62(00) в синхронном установившемся режиме опре деляем из (7.80):
0 ,(оо) - arcsin |
2*0 Ммех \ |
82,4°. |
||
U2 Eq |
) |
|||
|
|
Установившиеся значения сверхпереходной ЭДС по продоль ной и поперечной осям в режиме КЗ на выводах первой ста
торной обмотки могут быть найдены из следующих выраже ний:
п |
|
E"q ( с о ) = Ли. Е„ ( - 0) + ^ |
и я*(«0 = 0,183; |
Х(1 |
|
Изменение параметров режима при переходных процессах и данном предшествующем режиме показано нй рис. 7.8.
Реактивную мощность, потребляемую двигателем из электрической сети в установившемся режиме при КЗ на вы водах первой статорной обмотки, можно выразить из соот ношения (7.34):
где |
|
|
Е/д= | U ^ U 2\ = |
\ - U 2\— U2. |
(7.82) |
Подставляя в выражение (7.81) |
соотношения |
(7.71), (7.74) |
и (7.82), получаем |
|
|
|
|
(7.83) |
Если в режиме, предшествовавшем КЗ, синхронный двига тель отдавал в сеть реактивную мощность Qz— —0,174 (QI= IQ2= —0,087), то в установившемся режиме при КЗ на выводах первой статорной обмотки он потребляет из элект
рической сети |
реактивную мощность |
Q2^= 1,94 (Q i=0; Q2— |
|
= 1,94). При |
коэффициенте загрузки |
по активной |
мощности |
в предшествующем режиме К3 = 0,7 |
(Л4мех=0,63) |
установив |
шийся синхронный режим при КЗ на выводах статорной об
мотки не существует. Двигатель выпадает из |
синхронизма |
и переходит в асинхронный режим. Изменение |
параметров |
режима при переходных процессах в двигателе для такого случая показано на рис. 7.9.
Следует отметить, что время, в течение которого при КЗ на выводах первой статорной обмотки угол ротора не превы шает 90°, составляет более 4 с. Этого времени более чем до статочно для отключения КЗ в цепи питания первой статор
ной обмотки. На рис. 7.9 штриховой линией отмечена кривая изменения тока КЗ в одной из параллельных ветвей обмот ки статора при КЗ на выводах двигателя с обычной статор-
Рис. 7.9. Переходный процесс при КЗ на выводах первой статорной об мотки неявнополюсного СД с расщепленной статорной обмоткой СЛД- 8000-2 (/Сз= 0,7)
ной обмоткой. Из сравнения токов в расщепленных статор ных обмотках с током в одной из параллельных ветвей ооыч ной статорной обмотки (рис. 7.9) следует, что в первый мо мент КЗ ток в поврежденной обмотке 1\ лишь незначительно превышает половину суммарного тока КЗ, а ток неповреж денной обмотки /2 намного меньше этого значения. Поэтом} электродинамические усилия в расщепленных обмотках не явнополюсного СД при трехфазном КЗ в цепи питания одной из статорных обмоток не превышают допустимых значении.
Расчетные осциллограммы переходных процессов в^ дви гателе СТД-8000-2 с расщепленной статорной обмоткой при близком трехфазном КЗ в цепи питания первой статорной обмотки приведены на рис. 7.10 для случая, когда коэффи
циент загрузки по активной мощности в предшествующем режиме /С3 = 0,9 (Л4мех=0,81). Даже при столь высокой за-
Рис. 7.10. Переходный процесс при КЗ на выводах первой статорной об мотки неявнополюсного СД с расщепленной статорной обмоткой СТД- 8000-2 (/С. = 0,9)
грузке двигателя выпадение из синхронизма происходит боль ше, чем за 3 с, т. е. за время достаточное для отключения КЗ.
Отключение одной из статорных обмоток от электрической сети
При эксплуатации СД с расщепленной статорной обмот кой может возникнуть ситуация, при которой одна из обмо ток будет отключена от электрической сети. Например, при отключении выключателя В4 (см. рис. 6.30) СД получает питание только от второй секции шин. Систему дифференци
альных уравнений (7.61) —(7.64) переходных процессов, воз никающих в двигателе в данном режиме, следует дополнить соотношениями
/,=0; Р,=0; Qi=0. |
(7.84) |
Синхронный установившийся режим при отключении од ной из статорных обмоток характеризуется теми же услови ями (7.75)—(7.77), что и при КЗ на выводах одной из обмо ток. Выражения для активной и реактивной мощностей дви гателя в синхронном установившемся режиме могут быть получены из схемы замещения (рис. 7.2, 7.3):
Р2 = Р, = |
sin 02; |
(7.85i |
*йЛ~х<з |
|
|
Qs = Qt = — |
cos 02 Н— —— |
(7.86) |
Xd+X0 |
Xd+X„ |
|
Условие существования синхронного установившегося режи ма при работе двигателя с-одной статорной обмоткой следу ет из (7.85):
sin0a (хз) = {*d+ xa)Mtttx |
< 1. |
(7.87) |
Ua Eq |
Из сопоставления формул (7.80) и (7.87) видно, что пре дел устойчивости режима неявнополюсиого СД с расщеплен ной статорной обмоткой гораздо выше при отключении од ной из обмоток от сети, чем при трехфазном КЗ на выводах одной из обмоток. Из выражения (7.85) видно, что предель ная нагрузка двигателя, подключенного к электрической се ти только одной из обмоток, уменьшается в (ха-\-х„)1хл раз по сравнению с нагрузкой в нормальном режиме работы. Для двигателя СТД-8000-2 jcd=2,192; *„=0,136, поэтому умень шение предельной мощности произойдет в (2,192+ +0,136)/2,192= 1,1 раза.
Для синхронного установившегося Режима неявнополюс ного СД, работающего с одной статорной обмоткой, из выра
жений (7.4)—(7.8) с учетом (7.84) |
могут быть |
получены |
|
следующие соотношения: |
|
|
|
Г |
— £</ + ^<72 . |
(7.88) |
|
М2 = |
xd-,\-*a |
> |
|
/ |
Ud2 . |
(7.89) |
|
l q% |
, |
* |
|
|
Xd+X. |
|
|