Асинхронные электродвигатели типа ао2
|
Тип электро двигателя |
Ном. мощность кВт ПВ=25% |
Частота вращения об/мин |
МП/МД |
Момент инерции муфты кг∙см2 |
Момент инерции ротора кг∙см2 |
|
АО-2-11-6 |
0,4 |
915 |
1,8 |
0,003 |
0,0079 |
|
АО-2-12-6 |
0,6 |
915 |
1,8 |
0,004 |
0,0089 |
|
АО-2-21-6 |
0,8 |
930 |
1,8 |
0,006 |
0,019 |
|
АО-2-22-6 |
1,1 |
930 |
1,8 |
0,01 |
0,024 |
|
АО-2-31-6 |
1,5 |
950 |
1,8 |
0,024 |
0,054 |
|
АО-2-32-6 |
2,2 |
950 |
1,8 |
0,04 |
0,068 |
|
АО-2-41-6 |
3,0 |
960 |
1,3 |
0,06 |
0,13 |
|
АО-2-42-6 |
4,0 |
960 |
1,3 |
0,12 |
0,17 |
|
АО-2-51-6 |
5,5 |
970 |
1,3 |
0,15 |
0,33 |
|
АО-2-52-6 |
7,5 |
970 |
1,3 |
0,2 |
0,44 |
|
АО-2-61-6 |
10 |
970 |
1,2 |
0,45 |
0,85 |
|
АО-2-62-6 |
13 |
970 |
1,2 |
0,6 |
1,0 |
|
АО-2-71-6 |
17 |
970 |
1,2 |
1,1 |
1,6 |
|
АО-2-72-6 |
22 |
970 |
1,2 |
1,38 |
2 |
|
АО-2-81-6 |
30 |
980 |
1,1 |
2,7 |
3,6 |
|
АО-2-82-6 |
40 |
980 |
1,1 |
3,1 |
4,7 |
|
АО-2-91-6 |
55 |
985 |
1,1 |
4,5 |
8,6 |
|
АО-2-92-6 |
75 |
985 |
1,1 |
6,7 |
11,8 |
|
АО-2-11-2 |
0,8 |
2818 |
1,9 |
0,002 |
0,005 |
|
АО-2-12-2 |
1,1 |
1815 |
1,9 |
0,004 |
0,006 |
|
АО-2-21-2 |
1,5 |
2860 |
1,8 |
0,05 |
0,011 |
|
АО-2-22-2 |
2,2 |
2860 |
1,8 |
0,06 |
0,014 |
|
АО-2-31-2 |
3,0 |
2880 |
1,7 |
0,01 |
0,033 |
|
АО-2-32-2 |
4,0 |
2880 |
1,7 |
0,015 |
0,041 |
|
АО-2-41-2 |
5,5 |
2900 |
1,6 |
0,05 |
0,076 |
|
АО-2-42-2 |
7,5 |
2900 |
1,6 |
0,07 |
0,098 |
|
АО-2-51-2 |
10 |
2900 |
1,5 |
0,08 |
0,15 |
|
АО-2-52-2 |
17 |
2900 |
1,2 |
0,1 |
0,3 |
|
АО-2-71-2 |
22 |
2900 |
1,1 |
0,3 |
0,46 |
|
АО-2-72-2 |
30 |
2900 |
1,1 |
0,4 |
0,55 |
|
АО-2-81-2 |
40 |
2920 |
1,0 |
0,7 |
1,1 |
|
АО-2-82-2 |
55 |
292 |
1,0 |
0,8 |
1,3 |
|
АО-2-91-2 |
75 |
2940 |
1,0 |
1,6 |
2,5 |
|
АО-2-92-2 |
100 |
2940 |
1,0 |
2,1 |
3,0 |
Тип электродвигателя – АО-2-42-2
Номинальная мощность – 7,5 кВт
Частота вращения – 2900 об/мин
Момент
инерции муфты -
кг/см2;
Момент
инерции ротора -
кг/см2;
Коэффициент
перегрузки -
Вывод:
Зная мощность насоса гидросистемы, по таблице 6.1 был выбран электро-двигатель типа– АО-2-42-2, обладающий следующими характеристиками:
Номинальная мощность – 7,5 кВт
Частота вращения – 2900 об/мин
Момент
инерции муфты -
кг/см2;
Момент
инерции ротора -
кг/см2;
Коэффициент
перегрузки -
Расчет резьбовых соединений
Расчёт обычно проводят на основе двух условий: условия прочности соединения и условия плотности соединяемого стыка. Разрушение соединения происходит, как правило, в виде среза или смятия витков резьбы, а также в виде разрушения болтов и шпилек по резьбовой части и по сечению под головкой болта.
Обеспечение герметичности соединения, нераскрытия стыка, а также неподвижности соединения с установленными с зазором болтами достигается предварительной затяжкой болта. Порядок расчёта такого соединения следующий:
1. Определяются силы, действующие на наиболее нагруженный болт.
Эти силы зависят от числа болтов, конструкции соединения, характера его нагружения и назначения. Действующая на болт сила Fб может быть разложена на две составляющие: возникающую от внешней силы Fа и обусловленную затяжкой болта Fз:
Fб = Fа + Fз.
Составляющая от внешней силы, действующая на каждый болт нагруженного
перпендикулярно плоскости стыка силой F соединения (сила проходит через центр
тяжести стыка), определяется по формуле:
Fa = F/z,
где z-число болтов соединения.
Сила Fa в этом случае проходит по оси болта.
При нагружении соединений силой F, лежащей в плоскости стыка и проходящей
через центр его тяжести, составляющая от внешней силы, приходящаяся на каждый устанавливаемый без зазора болт и нагружающая его на срез, определяется по той же формуле.
2. Проверяют на прочность болт действующего соединения или определяют
диаметр болта (при проектном расчёте). При нагружении болта осевой силой Fб
условие прочности имеет вид:
где d1-внутренний диаметр резьбы;
-допускаемое
напряжение при растяжении;
где
-предел
текучести материала болта;
[S]- требуемый коэффициент запаса прочности,
[S]=1,6-3,0 для резьб малого диаметра (до 10 мм),
[S]=4,0 - 6,5 для резьб диаметром свыше 10 мм.
С учётом крутящего момента затяжки условие прочности выражается неравенством:
При проектном расчёте соединения определяют диаметр d1:
После этого по таблице подбирают стандартную резьбу с ближайшим к d1 значением внутреннего диаметра.
Расчетная схема изображена на рисунке 7.1
Рис. 7.1 Расчетная схема
1) Нахожу самый нагруженный болт и определяю осевую силу, действующую на него. Для этого составляю уравнение моментов.
∑МА=0 Р∙100=FБ∙60 ; FБ=(Р∙100)/60=(61200Н∙100мм)/60мм=102000Н;
Р- критическая нагрузка, приложенная в центре тяжести автомобиля.
FБ- осевая сила, действующая на все болты.
2) Определяю осевую силу, действующую на каждый болт.
F´Б= FБ/n; n=6 - количество болтов ; F´Б= 102000Н/6=17000Н;
3) Определяю допускаемое напряжение.
;
-предел
текучести для стали Ст3кп3;
4) Из условия прочности определяю диаметр внутренней резьбы болта.
Принимаю диаметр болтов 16 мм.
5) Расчет болтового соединения на срез.
-предел
текучести для стали Ст3кп3;
Принимаю диаметр болтов 16 мм.
6) Расчет болтового соединения на смятие.
Вывод:
Количество болтов крепления платформы к штоку гидроцилиндра принимаю равным 6. По расчетам диаметр болтов составил 16 мм.