- •Введение
- •Техническое задание
- •Расчетные данные по автомобилю
- •Оценка устойчивости автомобиля
- •Прочностной расчет исполнительного механизма
- •4.1 Расчет параметров сечения штока гидроцилиндра.
- •4.2 Определение параметров сечения опорных лап.
- •Расчет объемного гидропривода.
- •Рекомендуемые размеры гидроцилиндров по мн 2255-61
- •Характеристика шестеренных насосов
- •Выбор электродвигателя
- •Асинхронные электродвигатели типа ао2
- •Расчет резьбовых соединений
- •Инструкция по эксплуатации одноплунжерного гидравлического подъемника назначение устройства
- •Техническая характеристика
- •Описание плунжерного подъемника
- •Общие требования по технике безопасности (тб)
- •Перед началом работы
- •Для подъема автомобиля необходимо:
- •Для опускания автомобиля необходимо:
- •Маркировка.
- •Монтаж подъемника.
- •Меры предосторожности и указания по технике безопасности.
- •Техническое обслуживание.
- •Возможные неисправности и их устранение.
- •Хранение
- •Утилизация
- •Список литературы:
Прочностной расчет исполнительного механизма
4.1 Расчет параметров сечения штока гидроцилиндра.
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
Нагрузка:
Вылет (длина стержня): l=1870мм
Материал: Ст.35
- модуль продольной упругости материала для стали
µ=2
1) Определяю динамическую силу при подъеме и торможении.
Подъем:
h=1870 мм - высота подъема штока гидроцилиндра;
t=35 сек - время подъема штока гидроцилиндра;
v=h/t-скорость подъема штока гидроцилиндра.
v= 1870/35 =0,053 м/с
Пусть t´=0,5 сек - время действия максимальной нагрузки при подъеме штока
j´=v/t´ - ускорение отрыва при подъеме штока гидроцилиндра.
j=0,053/0,5=0,106 м/с²
Рn=Р+Ри = Р+Р∙ j´ - нагрузка при подъеме штока гидроцилиндра.
Рn=20000+20000∙0,106=22120Н
Торможение:
v=0,053 м/с-скорость опускания штока гидроцилиндра;
Пусть t"=0,1 сек - время действия максимальной нагрузки при торможении штока;
j"=v/t" - ускорение при торможении штока;
j"=0,053/0,1=0,53м/с²
Рт=Р+Ри = Р+Р∙ j" - нагрузка при торможении штока гидроцилиндра.
Рn=20000+20000∙0,53=30600Н
Pт>Pп, следовательно в дальнейших расчетах использую значение Pт=30600H
Рис. 4.1 Расчетная схема
Расчетная схема рис. 4.1 соответствует положению, при котором груз поднят на максимальную высоту.
2) Определяю критическую силу:
где нормативный или требуемый коэффициент запаса по устойчивости. Для стали ; принимаю |
3) Определяю параметры сечения:
Формула Эйлера:
где минимальный момент инерции площади поперечного сечения стержня;
коэффициент, учитывающий способ закрепления концов стержня (один закреплен), следовательно ;
,
Определяю диаметр штока:
4.2 Определение параметров сечения опорных лап.
Оценка безопасности конструкции при несимметричной установке автомобиля.
Смещение в поперечном направлении изображено на рис. 4.2.:
Рис.4.2 Смещение автомобиля в поперечном направлении
Смещение в продольном направлении изображено на рис. 4.3.:
Рис.4.3 Смещение автомобиля в продольном направлении
Нагрузка на лапы подъемника будет максимальной при смещении автомобиля продольном направлении, следовательно рассматриваю только этот случай.
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:
P=9555,5Н-нагрузка, действующая на передние лапы
l=1235мм- максимальная длина опорной лапы
Материал: Ст.3
- модуль продольной упругости материала для стали
1) Определяю динамическую силу при подъеме и торможении.
Подъем:
h=1870 мм - высота подъема штока гидроцилиндра;
t=35 сек - время подъема штока гидроцилиндра (опорных лап);
v=h/t-скорость подъема штока гидроцилиндра (опорных лап).
v= 1870/35 =0,053 м/с
Пусть t´=0,5 сек - время действия максимальной нагрузки при подъеме
j´=v/t´ - ускорение отрыва при подъеме
j=0,053/0,5=0,106 м/с²
Рn=Р+Ри = Р+Р∙ j´ - нагрузка на лапы при подъеме
Рn=9555,5+9555,5∙0,106=10568Н
Торможение:
v=0,053 м/с-скорость опускания штока гидроцилиндра;
Пусть t"=0,1 сек - время действия максимальной нагрузки при опускании опорных лап;
j"=v/t" - ускорение при торможении;
j"=0,053/0,1=0,53м/с²
Рт=Р+Ри = Р+Р∙ j" - нагрузка на лапы при торможении.
Рn=9555,5+9555,5∙0,53=14620Н
Pт>Pп, следовательно в дальнейших расчетах использую значение Pт=14620H
2)
Определяю критическую силу:
где
нормативный
или требуемый коэффициент запаса по
устойчивости.
Для
стали
;
принимаю
Схема подхвата и эпюра изгибающих моментов показана на рис. 4.4.
Рис. 4.4 Эпюра изгибающего момента
Рассматриваю случай, когда платформенные подхваты под пороги, одноплунжерного гидравлического подъёмника, выдвинуты на максимальную длину l=1235мм.
Рассмотрим участок
а)
б) , где
Как видно из расчётов опасным будет сечение 1-1, где ,
- для стали Ст-3;
Миmax/Wх<[σи]
Зная предельное напряжение текучести , можно определить допустимое напряжение
,
где - нормативный коэффициент запаса прочности
(Для стали Ст-3 находиться в пределах от 1,5 до 2,0)
σи=Миmax/Wх
Миmax- наибольший изгибающий момент
Миmax=18055,7 Н∙м
Миmax/Wх<[σи]; Миmax/[σи] <Wх ; 18055,7Н∙м/160МПа<Wх ;
112,8∙10-6м3<Wх
Для прямоугольного сечения: Wх=(b∙h2)/6
Выбираю квадратный профиль, тогда: Wх=b3/6
Толщину стенок принимаю равным 10 мм.
Рис. 4.5 Профиль опорной лапы
Вывод:
В ходе расчета я определила параметры прочности и устойчивости форм выдвижных (наиболее часто выходящих из строя элементов рабочего оборудования: штока гидроцилиндра и опорных лап).
В результате были выбраны параметры сечений данных элементов.
Диаметр штока гидроцилиндра получился равным 5,5 см.
Длина стенки опорной лапы равна 7 см
Толщина стенки - 10 мм