- •Содержание
- •Введение
- •1 Анализ причин неравномерности распределения
- •3.2 Расчёт коэффициента использования сцепного веса грузовых
- •3.4 Новые представления о тяговых свойствах подвижного состава
- •4.2 Анализ компоновок различных тепловозов
- •4.3 Основные положения размещения оборудования тепловоза 2тэ10мк
- •5.2 Расчет развески тепловоза 2тэ10мк
- •5.2.1 Определение центра тяжести
- •5.3.3 Подбор пружин рессорного подвешивания
- •Технологический; 10 - шайба технологическая
- •5.5 Оформление результатов взвешивания и расчет количества прокладок рессорного подвешивания
- •6.1.1 Назначение и общий вид технологической рамы
- •6.1.2 Испытание объекта технологической рамы в SolidWorks Simulation
- •6.2 Взвешивание надтележечного пространства, как этап технологического процесса развески
- •6.3 Способ компоновки водомаслянного теплообменника
- •6.4.2 Рама тележки
- •6.4.3 Расчет толщин регулировочных пластин для настройки рессорного подвешивания тепловоза 2тэ10мк
6.1.1 Назначение и общий вид технологической рамы
Технологическая рама предназначена для рассредоточения оборудования расположенного на раме и определения центра тяжести верхнего строения тепловозов 2ТЭ10МК, проходящих капитальный ремонт с продлением срока службы на Уссурийском локомотиворемонтном заводе.
Рисунок 6.1 - Технологическая рама вид спереди
Рисунок 6.2 - Технологическая рама вид сверху
Технологическая рама представляет собой сварную конструкцию, имеющую в верхней части выступы под боковые опоры тепловоза 2ТЭ10МК. В выступах располагаются тензорезисторные весоизмерительные датчики. [6]
Рисунок 6.3 - Технологическая рама вид справа
Нижняя часть рамы выполенена так, чтобы не использовать полноценные колесные пары, т.е. представляет собой П-образный вид. Так же предусмотрен подшипниковый узел, чтобы меньше изнашивать колеса тележки, а в следствии как можно реже проводить техническое обслуживание представленой рамы в целом.
6.1.2 Испытание объекта технологической рамы в SolidWorks Simulation
Информация о модели. Проект технологической рамы в программе Solidworks представляет собой сборку отдельно спроектированных деталей. Все детали представляют собой твердые тела, к которым был присвоен материал наиболее подходящий по свойствам и условиям работы детали.
Рисунок 6.4 - Проект технологической-рамы
Далее приводится таблица, в которой приведены свойства модели. Для более понятного ее восприятия следует привести некоторые определения, а именно предел текучести, предел прочности, коэффициент пуассона.
Пределом текучести называется напряжение, при котором в материале начинают интенсивно накапливаться остаточные (пластические) деформации, причем этот процесс идет при практически постоянном напряжении.
Предел прочности — механическое напряжение, выше которого происходит разрушение материала. Согласно ГОСТу 1497-84 более корректным термином является «Временное сопротивление разрушению», то есть напряжение, соответствующее наибольшему усилию, предшествующему разрыву образца при (статических) механических испытаниях.
Коэффициент Пуассона - величина отношения относительного поперечного сжатия к относительному продольному растяжению. Этот коэффициент зависит не от размеров тела, а от природы материала, из которого изготовлен образец.
Данные величины в полной мере описывают свойства подобранных материалов и исходя из этого выбирался тот или иной материал в исследуемой конструкции.
Таблица 6.1 - Свойства деталей сборки
Наименование детали |
Марка стали |
Масса детали, кг |
Предел текучести, Н/м2 |
Предел прочности, Н/м2 |
Массовая плотность, кг/м3 |
Коэффицент пуассона |
Колесо |
Сталь 20Г |
62,77 |
2,4*108 |
4,48*108 |
7300 |
0,26 |
Рама с выемками под опоры |
Сталь10 |
2973,4 |
2,2*108 |
3,99*108 |
7800 |
0,28 |
Корпус обоймы подшипника |
Сталь 10 |
12,76 |
2,2*108 |
3,99*108 |
7800 |
0,28 |
Обойма подшипниковая |
Сталь 20Г |
6,23 |
2,48*108 |
4,8*108 |
7800 |
0,32 |
Подшипник |
ШХ15 |
0,31 |
1,7*108 |
4,1*108 |
7800 |
0,28 |
Итак, согласно анализу массовых характеристик в целом масса технологической рамы составляет 3400 кг.
Нагрузки и крепления. Исходя из условий работы проектируемой технологической рамы следует заметить, что испытания носят статический характер и исходя из условий статики необходимо закрепить раму таким образом, чтобы она не совершала ни каких поступательных, а тем боле вращательных движений. В данном случае наиболее подходящим креплением является фиксированная геометрия колеса, что по аналогии с реальностью является простым забашмачиванием колес.
Согласно третьему закону Ньютона необходимо напомнить о реакциях опоры возникащих в колесе. Рассчитаная результирующая реакция опоры составляет . Реактивный момент равен 0, что говорит о высокой фиксации крепления.
Рисунок 6.5 - Места приложения нагрузки
Нагрузки подаются распределенные на каждую выемку под опору. В общей сложности общая нагрузка составляет 60 тонн. Величина нагрузки экспериментальная.
Также опеределенные усилия создаются и в подшипниковом узле. На виде справа (рисунок 6.3) условно разделяем раму на левую и правую часть.
Итак, силы возникающие в подшипниковом узле правой части рамы представлены в таблице 6.2, левой части в таблице 6.3.
Создание сетки исследования. Был выбран тип "сетка на твердом теле на основе кривизны". Количество точек Якобиана - 29. Применено высокое качество сетки.
Якобиан отображения — определённое обобщение производной для функции одной переменной для отображений из Евклидова пространства в себя.
Таблица 6.2 - Силы соединителя подшипник правой части рамы
Тип |
X-составляющая |
Y-составляющая |
Z-составляющая |
Результирующая |
Осевое усилие, Н |
0 |
0 |
3525.8 |
3525.8 |
Поперечная сила, Н |
1203.5 |
-45817 |
0 |
45832 |
Изгибающий момент, Н*м |
0.45879 |
0.012051 |
0 |
0.45895 |
Таблица 6.3 - Силы соединителя подшипник левой части рамы
Тип |
X-составляющая |
Y-составляющая |
Z-составляющая |
Результирующая |
Осевое усилие, Н |
-0 |
-0 |
-404.6 |
-404.6 |
Поперечная сила, Н |
1277.1 |
-70383 |
0 |
70395 |
Изгибающий момент, Н*м |
0.70479 |
0.012788 |
0 |
0.7049 |
Рисунок 6.6 - Вид сетки на технологической раме
После создания программа определила результирующие силы во всей модели, которые представлены в таблице 6.4.
Таблица 6.4 - Результирующие силы возникающие во всей модели
Сила |
Единицы измерения |
Сумма по X |
Сумма по Y |
Сумма по Z |
Результирующая |
Сила реакции |
Н |
-0.0015258 |
818176 |
-0.391113 |
818176 |
Реактивный момент |
Н*м |
0 |
0 |
0 |
0 |
Исходя из результатов результирующих можно сделать вывод о правильности закрепления и распределения нагрузок.
Результаты исследования. Исследования проводились на напряжение по Мизесу, на результирующее перемещение и на эквивалентную деформацию модели.
Критерий максимального напряжение по Мизесу основывается на теории Мизез-Хенки, также известной как теория энергии формоизменения.
В исчислении главных напряжений , и , напряжение по Мизесу выражено как
(6.1)
Теория утверждает, что пластичный материал начинает повреждаться в местах, где напряжение по Мизесу становится равным предельному напряжению. В большинстве случаев, предел текучести используется в качестве предельного напряжения. Критерий разрушения в нашем случае представлен в виде
(6.2)
Коэффициент запаса прочности решающая программа расчитывает как
(6.3)
Результаты проведения испытаний решающей программы занесены в таблицу 6.5
Таблица 6.5 - Результаты испытаний технологической рамы
Вид испытаний |
Минимальное значение |
Максимальное значение |
Напряжение по Мизесу, МПа |
0,012 |
118 |
Результирующее перемещение, мм |
0 |
0,26 |
Эквивалентная деформация |
3,7*10-8 |
3,9*10-4 |
Запас прочности |
2,02 |
10* |
*Максимальный коэффициент запаса прочности ограничен пользователем.
По рисунку 6.7 видно, что слабой деталью является подшипник, т.к. напряжение возникающие в подшипнике являются максимальными. Коэффициент запаса прочности в подшипнике также является наименьшим относительно всей модели. Но величина коэффицента запаса прочности говорит о том, что деталь подшипник не подвержена разрушению исходя из критерия разрушения (формула 5.6). Чтобы удостовериться в правильности исследования необходимо выполнить условие разрушения и убедиться в том, что максимальное напряжение не превышает предельного.
Рисунок 6.7 - Расположение максимальных значений результатов исследования
Подставим значения в формулу 6.2 и получим
Полученное неравенство говорит о том, что модель устойчива по отношению к нагрузке.
Следует также рассмотреть величину результирующего перемещения максимальное значение которого составляет 0,26 мм. От этого перемещения можно избавиться путем жесткого скрепления рамы фермовой конструкции, но по скольку перемещение мало по сравнению с габаритными размерами, то внедрять в модель фермову конструкцию не имеет значения исходя из экономических соображений.