СтройМех. чI. Статически определимые системы
.pdf11 2) пусть С + С0 = 2 У, система будет иметь достаточное количество стерж-
ней и может быть геометрически неизменяемой при условии правильного рас-
положения стержней.
3) пусть С + С0 < 2 У, тогда система будет геометрически изменяемой вви-
ду недостатка стержней.
Пример 1.4. Определить необходимые условия геометрической неизме-
няемости шарнирно-стержневых систем (рис.1.10 а, б, в).
Решение:
а) прикрепленная ферма, где С = 11, С0 = 3, У = 7 и 11 + 3 = 2 7, является геометрически неизменяемой;
б) неприкрепленная ферма, где С = 11, У = 6 и 11 > 2 6 – 3, содержит избы-
точные стержни и является геометрически неизменяемой;
в)прикрепленная шарнирно-стержневая система, где С = 8, С0 = 3, У = 6 и 8
+ 3 < 2 6, является механизмом с одной степенью свободы.
Рис.1.10 a |
Рис.1.10 б |
Рис.1.10 в |
1.5. Способы образования геометрически неизменяемых систем
Полученное условие W = 0 является лишь необходимым условием геомет-
рической неизменяемости систем, но недостаточным, поскольку, оно может вы-
полняться, а система будет изменяемой (рис.1.11).
12
W =0
W =0 |
Р ис.1.11 |
Поэтому, в дополнении к условию W = 0, необходимо соблюдать способы правильного образования геометрических неизменяемых систем.
Рассмотрим основные способы образования геометрически неизменяемых систем, составленных из двух, трех и более дисков.
1) Способ диадного образования. Диада – это двухстержневой узел, стержни которого не лежат на одной прямой. В этом способе к заведомо неизменяемому диску (исходному стержню) последовательно подсоединяются двух стержневые узлы (диады), образуя геометрически неизменяемую систему (рис.1.12).
2 1
3
исходный стержень Рис.1.12
2) Способ последовательного соединения дисков. Два диска могут быть со-
единены:
а) тремя стержнями, не пересекающимися в одной точке и непараллельными
(рис.1.13 а); |
|
|
|
б) шарниром и |
стержнем, |
не проходящим через ось этого шарнира |
|
(рис.1.13 б); |
|
|
|
в) жестким узлом. |
|
|
|
|
|
I |
II |
I |
II |
|
|
|
|
||
ф.ш. |
|
|
|
Рис.1.13 а |
|
Рис.1.13 б |
Последовательное соединение дисков такими видами связей образует гео-
метрически неизменяемую систему (рис.1.13 в, г).
|
|
|
13 |
|
II |
III |
IV |
|
II |
|
|
|
|
|
|
I |
III |
|
I |
|
|
||
|
Рис.1.13 в |
|
Рис.1.13 г |
|
|
|
3) способ образования «трехшарнирная арка». В этом способе три диска (I,
II, III) соединяются между собой тремя шарнирами (Ш 1, Ш 2, Ш 3), не лежа-
щими на одной прямой (рис.1.14).
II |
ш 3 |
III |
ш 1 |
|
|
|
I |
|
|
Рис.1.14 |
|
Пример 1.5.1. Выполнить кинематический |
||
систем (рис.1.15 а, б, в). |
|
|
ш 2
анализ шарнирно-стержневых
Решение:
а) неприкрепленная ферма, где С = 9, У = 6, 9 = 2 6 – 3, является геометри-
чески неизменяемой, поскольку внутренний – I и внешний – II диски соединены тремя стержнями.
б) прикрепленная ферма, где С = 9, У = 6, С0 = 3, 9 + 3 = 2 6, является гео-
метрически неизменяемой, так как диски I и II соединены тремя стержнями.
14
в) неприкрепленная шарнирно-стержневая система, где С = 29, У = 16, 29 = 2 16 – 13, является мгновенно-изменяемой, поскольку три стержня, соединяю-
щие два диска I и II, пересекаются в одной точке.
|
|
2 |
II |
|
|
|
I |
1 II |
|
|
|
|
||
|
|
1 |
3 |
|
|
|
|
3 |
I |
|
1 |
|
2 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Рис.1.15 б |
Рис.1.15 а |
|
|
|
|
|
|
I |
2 |
II |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
Рис.1.15 в |
фиктивный шарнир |
Пример 1.5.2. Выполнить |
кинематический |
анализ стержневых систем |
(рис.1.16 а, б, в).
Решение:
а) неприкрепленная шарнирно-стержневая система, где С = 11, У = 7, 11 = 2 7 – 3, является геометрически неизменяемой. Образована способом трехшар-
нирной арки, то есть тремя дисками I, II, III, соединенными одним реальным
(1, 2) и двумя фиктивными (2, 3; 1, 3) шарнирами, не лежащими на одной пря-
мой.
б) прикрепленная шарнирно-стержневая система, где С = 6, У = 5, С0 = 4, 6 + 4 = 2 5, является мгновенно геометрически изменяемой. Поскольку три шар-
нира (1, 3; 1, 2; 2, 3), соединяющие три диска I, II, III лежат на одной прямой.
в) прикрепленная комбинированная система, где D = 2, Ш = 1, С0 = 4,
W = 3 2 - 2 1 – 4 = 0, является мгновенно геометрически изменяемой, так как один реальный (1, 2) и два фиктивных шарнира (1, 3; 2, 3), соединяющие три диска I, II, III, лежат на одной прямой.
15
1 ,2 |
1 ,3 |
1 ,2 |
2 ,3 |
1 ,3 |
1 ,2 |
2 ,3 |
|
I |
|
II |
I |
II |
|
|
|
|
|
|
||
2 ,3 |
1 ,3 |
|
|
|
|
|
|
III |
|
|
III |
|
|
Р и с .1 .1 6 а |
|
Р и с .1 .1 6 б |
Р и с .1 .1 6 в |
|
2. СТАТИЧЕСКИ ОПРЕДЕЛИМЫЕ РАМЫ
Рамы – это системы, состоящие из прямолинейных или криволинейных стержней, жестко или шарнирно связанных между собой по концам. Верти-
кальные и наклонные элементы рам называются стойками, горизонтальные и близкие к ним – ригелями. Рамы бывают несочлененными, то есть состоящими из одного диска, неподвижно закрепленного на плоскости, и сочлененными, со-
стоящими из двух или нескольких дисков, соединенных между собой шарнира-
ми. В зависимости от способов образования и видов опорных закреплений рамы могут быть балочными (безраспорными) или арочными (распорными) система-
ми. Расчет плоских, статически определимых рам выполняется с помощью уравнений равновесия статики, сводится к вычислению изгибающих моментов,
поперечных и продольных сил в сечениях и построению эпюр внутренних уси-
лий. Эпюрой называется графическое изменение изучаемой величины в различ-
ных сечениях от заданной нагрузки. Вычисление внутренних усилий в сечениях рамы выполняется статическим способом вырезания узлов и простых сечений.
В аналитическом решении численные значения усилий определяются для каж-
дого сечения из условий равновесия отсеченных частей рамы. Графическое ре-
шение удобно использовать при построении эпюр изгибающих моментов для простейших случаев загружения. Это позволяет определять общий характер распределения внутренних усилий, сечения с экстремальными и нулевыми из-
гибающими моментами.
16
2.1. Аналитический расчет рам
Аналитический расчет статически определимых рам сводится к следующему: 1)Вычисление опорных реакций связей и проверка правильности их опре-
деления. Для однодисковых рам, прикрепленных к основанию тремя связями,
реакции вычисляются из уравнений равновесия плоской произвольной системы сил в трех формах:
а) X = 0, Y = 0, М = 0, если оси X и Y непараллельны;
б) X = 0, МА = 0, МВ = 0, если точки А и В не лежат на одном перпенди-
куляре к оси X;
в) МА = 0, МВ = 0, МС = 0, если точки А, В и С не лежат на одной пря-
мой.
Для сочлененных рам необходимо к этим уравнениям дополнительно со-
III
ставить условия равновесия отдельных частей в виде M шодн.с.= 0, где Ш –
i=1
число простых шарниров. Следовательно, для статически определимой рамы,
имеющей Ш простых шарниров, можно составить Ш + 3 уравнения статики для определения опорных реакций.
2) Определение внутренних усилий – изгибающего момента Mр , попереч-
ной силы Qр и продольной Nр сил в характерных сечениях рамы.
Изгибающим моментом называется сумма статических моментов всех од-
носторонних сил относительно центральной оси рассматриваемого сечения перпендикулярной силовой плоскости.
Поперечной силой называется сумма проекций всех односторонних сил на ось, перпендикулярную оси стержня и лежащую в силовой плоскости. Попереч-
ная сила считается положительной, если вызывает вращение отсеченного эле-
мента по часовой стрелке.
Продольной силой называется сумма проекций всех односторонних сил на ось стержня. Продольная сила считается положительной, если вызывает растя-
жение отсеченного элемента, и отрицательной, если – сжатие.
17
На основании этих определений и способа простых сечений вычисление внутренних усилий в сечениях стержней производится из уравнений равновесия статики X = 0, Y = 0, М = 0, составленных для отсеченной части рамы, нахо-
дящейся в равновесии под действием внешних сил и внутренних усилий.
При рассмотрении равновесия той или иной отсеченной части системы не-
известный изгибающий момент принимается любого направления, а неизвест-
ные поперечная и продольная силы только положительными. Если, в результате решения изгибающий момент получился отрицательным, то это значит, что рас-
тянуты противоположные волокна в стержне по отношению к первоначально принятому.
При определении усилий в сечениях отсеченной части рекомендуется рас-
сматривать равновесие той системы, на которую действует меньшее число си-
ловых факторов.
3) Построение эпюр изгибающих моментов, поперечных и продольных сил.
При построении эпюр внутренних усилий по вычисленным в характерных сече-
ниях значениям необходимо иметь в виду следующие особенности:
а) ординаты эпюр откладываются перпендикулярно оси стержня: в эпюре
Mр – со стороны растянутого волокна без указания знаков; в эпюре Qр – с двух сторон от оси стержня; в эпюре Nр – симметрично от оси стержня с указанием знаков;
б) каждый узел рамы должен находиться в равновесии;
в) на прямолинейном незагруженном участке рамы изгибающий момент всегда изменяется по линейному закону, а поперечная и продольная силы по-
стоянны;
г) при действии на элемент равномерно распределенной нагрузки изги-
бающий момент изменяется по закону квадратной параболы, поперечная сила – по линейному закону, а продольная сила постоянна, если действующая нагрузка перпендикулярна оси стержня, и изменяется по линейному закону, если нагруз-
ка не перпендикулярна оси стержня;
18
д) если на элемент системы действует нагрузка в виде сосредоточенной си-
лы, то в том сечении, где она приложена, на эпюре Mр будем иметь точку изло-
ма в сторону приложения силы; на эпюре Qр скачок на величину этой силы, ес-
ли она перпендикулярна оси стержня, и на величину проекции этой силы на ось;
перпендикулярную оси стержня, если нагрузка не перпендикулярна оси элемен-
та; на эпюре Nр скачок будет только в том случае, если нагрузка не перпендику-
лярна оси стержня, и его величина будет равна проекции этой силы на ось стержня;
е) если на элемент рамы действует нагрузка в виде сосредоточенного мо-
мента, то в том сечении, где он приложен, на эпюре Mр будет скачок на величи-
ну этого момента с параллельными ветвями, очерчивающими эпюру; на эпюры
Qр и Nр эта нагрузка влияния не оказывает;
ж) между изгибающим моментом и поперечной силой существует извест-
ная зависимость |
dM p |
= Qр |
, согласно которой, если эпюра Mр на рассматри- |
|
dx |
||||
|
|
|
||
ваемом участке нисходящая, |
то Qр положительна, если эпюра Mр восходящая, |
|||
то Qр отрицательна. |
|
|
||
Построив эпюры Mр , Qр |
и Nр необходимо выполнить статическую провер- |
ку, которая состоит в том, что любая отсеченная часть рамы должна находиться в равновесии и, таким образом, должны выполняться условия равновесия стати-
ки.
Пример 2.1.1. От заданной нагрузки определить внутренние усилия в сече-
ниях рамы (рис.2.1) и построить эпюры изгибающих моментов Mр , поперечных
Qр и продольных Nр сил. При определении усилий направление осей проекций принято в соответствии с декартовой системой координат.
|
|
|
|
|
|
19 |
|
|
|
|
|
|
6 |
1 0 кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
м |
5 |
|
|
7 |
2 кН /м |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
2 |
4 |
|
|
|
1 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
м |
|
|
3 |
|
9 |
1 1 |
|
|
|
|
|
|
7 кН м |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
20 кН |
1 2 |
|
||
|
|
|
|
1 |
|
|
1 3 |
|
|
|
м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
B |
|
|
|
2 |
|
A |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||
x |
A |
= 20 кН y |
A |
= 5 ,5 кН |
R B = 1 6,5 кН |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
3 м |
3 м |
|
Рис.2.1
Решение:
1)Определяем опорные реакции и их составляющие.
МА = 0; 20 2 + 10 3 + 2 6 3 –7 - RВ 6 = 0; RВ = 16,5 кН,МВ = 0; 20 2 - 10 3 - 2 6 3 – 7 + yА 6 = 0; yА = 5,5 кН.X = 0; 20 - xА = 0; xА = 20 кН.
Проверка: Y = 0; -10 - 2 6 + 16,5 + 5,5 = 0
2)определяем значения изгибающих моментов, поперечных и продольных сил в характерных сечениях рамы, рассматривая равновесие отсеченных частей рамы (рис.2.2).
20
|
|
|
N 1 |
|
|
N 2 |
|
|
|
|
|
M 2 |
|
|
|
|
N A |
|
M 1 |
|
|
|
|
|
|
Q |
1 |
2 |
2 |
Q 2 |
|
|
M A |
|
20кН |
|
|||
|
1 |
1 |
|
|
|
||
A |
Q A |
|
A |
|
|
A |
|
A |
|
|
|
|
M 3 |
N 3 |
|
|
3 |
Q 3 |
3 |
20кН
A
20кН |
20кН |
20кН |
|
20кН |
5 ,5 кН |
|
5 ,5 кН |
5 ,5 кН |
5 ,5 кН |
сечение А-А |
|
сечение 1-1 |
сечение 2-2 |
сечение 3-3 |
1 0 кН |
|
|
|
Q |
6 |
Q 7 |
1 0 кН |
|
|
|
1 0 кН |
|
1 0 кН |
|
|
|
|
|
|
N 6 |
6 |
N 7 |
7 |
5 |
5 |
M |
5 |
|
6 |
|
7 |
|
|
|
M 6 |
M 7 |
|
||
Q 5 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N 5 |
|
|
|
|
|
4 |
4 M |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
Q 4 |
N 4 сечение 4-4 сечение 5-5 |
сечение 6-6 |
сечение 7-7 |
Q 8 |
2 кН /м |
Q 9 |
2 кН /м |
|
|
Q 1 0 |
|
|
8 |
N 9 |
9 |
|
N |
M |
1 0 |
||
|
|
|
||||||
N 8 |
|
|
|
|
1 0 |
1 0 |
||
8 |
|
|
9 |
|
|
|
|
1 0 |
M 8 |
7 кН м |
M 9 |
7 кН м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 кН м |
|
|
B |
|
|
B |
|
|
|
B |
|
1 6,5 кН |
|
1 6,5 кН |
|
1 6,5 кН |
|||
|
сечение 8-8 |
сечение 9-9 |
|
сечение 10-10 |
|
|||
|
N 1 1 |
|
|
|
|
|
|
|
M 1 1 |
Q 1 1 |
|
N 1 2 |
|
|
N 1 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1 1 |
1 1 |
|
M 1 2 |
M 1 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
7 кН м |
|
Q 1 2 |
Q 1 3 |
|
|
|
|
|
|
|
N В |
|
|||
7 кН м |
|
1 2 |
1 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
B |
|
B |
|
|
B |
M В |
|
Q В |
|
|
|
B |
B |
||||
|
|
|
|
|
|
|
||
1 6,5 кН |
|
1 6,5 кН |
|
1 6,5 кН |
1 6,5 кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сечение 11-11 |
сечение 12-12 |
сечение 13-13 |
сечение В-В |
Рис.2.2