- •Лабораторная работа № 1
- •Краткая характеристика работы
- •Цель работы
- •Порядок выполнения работы
- •Лабораторная работа № 2
- •Краткая характеристика работы
- •Цель работы
- •Порядок выполнения работы
- •Расчёт пс горизонтальной грв
- •Расчет площади поперечного сечения в свету
- •Высота от почвы выработки до головки рельса (h1):
- •Расчет площади поперечного сечения выработки вчерне
- •Лабораторная работа № 3
- •Краткая характеристика работы
- •Цель работы
- •Порядок выполнения работы
Лабораторная работа № 1
«Выбор формы поперечного сечения (ПС) горизонтальной
и наклонной горно-разведочной выработки (ГРВ) и материала
крепи по показателям устойчивости пород кровли и боков
выработки»
Краткая характеристика работы
В общем комплексе по проведению горных выработок выбор формы, материала и конструкции крепи занимает особое место, т.к. от правильности этого выбора зависят: устойчивость выработки, как в период её проведения, так и во время её дальнейшей эксплуатации, а также объёмы горных работ и сроки сооружения выработок, что напрямую связано с капитальными и эксплуатационными затратами.
Цель работы
Целью работы является приобретение практических навыков в выборе формы горной выработки по результатам расчётов по показателям устойчивости пород кровли и боков выработки.
Порядок выполнения работы
Исходные данные (вариант 24):
Таблица 1
Исходные данные для варианта № 24
№ Варианта |
Наименование горных пород |
Объёмная масса, γ, т/м3 |
Коэффициент Пуассона, μ |
Водоприток, м3/час |
Тип горной выработки |
Длина выработки , L, м |
Глубина заложения, H, м |
Оборудование |
||||
Погрузочная машина или скрепер |
Перегружатель |
Вагонетка |
Электровоз (ручная) |
Бурение шпуров
|
||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
16 |
Песчаники медистые мелкозернистые с известково-кремнистым цементом с кливажны-ми отдельностями |
2,55 |
0,25 |
7,0 |
квершлаг |
180 |
250 |
ПДМ |
- |
- |
- |
УБШ-211Г |
В соответствии с физико-механическими свойствами горных пород и условиями проведения выработки производим расчёт безразмерного параметра устойчивости Пу
№ Варианта |
Наименование горных пород |
Категории пород по трещиноватости |
Коэффициент структурно-го ослабления, Ксо |
Категория пород по буримости (по ЕНВ-77) |
Предел прочности пород на сжатие, σсж, МПа |
Коэффициент крепости по Протодьяконову, ƒ |
Кажущийся угол внутрен-него трения (φ=arctg ƒ) |
Коэффициент разрыхления, Кр |
Объёмная масса, γ, т/м3 |
Коэффициент длительной прочности, ξ |
Коэффициент Пуассона, μ |
Коэффициент бокового распора, λ |
Водоприток, м3/час |
Тип горной выработки |
Длина выработки , L, м |
Глубина заложения, H, м |
Оборудование |
||||
Погруз. машина или скрепер |
Перегружатель |
Вагонетка |
Электровоз (ручная) |
Бурение шпуров |
|||||||||||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
21 |
22 |
16 |
Песчаники медистые мелкозернистые с известково-кремнистым цементом с кливажны-ми отдельностями |
III |
0,6 |
XIII |
82 |
8-9 |
1,45-1,46 |
1,4-1,6 |
2,5 |
0,85 |
0,25 |
0,33 |
7 |
Квершлаг |
180 |
250 |
ПДМ |
- |
- |
- |
УБШ-211Г |
Физико-механические свойства породы:
категория пород по трещиноватости - III;
степень трещиноватости горной породы - крупнообломочные;
среднее расстояние между трещинами – 0,5 - 1 м;
коэффициент структурного ослабления – 0,9;
Породы крепкие, средней трещиноватости, крупнообломочные. Трещины выполнены известково-кремнистым цементом. Физико-механические свойства ГП: среднетрещноватые ГП, кливажные отдельности, мелкие закрытые трещины, локальные значительные скопления углистых материалов.
Квершлаг - горизонтальная протяженная горная выработка, не имеющая непосредственного выхода на дневную поверхность, проводимая в крест простирания пород. Служит для транспортировки грузов, передвижения людей, стока воды и др.
Пу = γН/σсж, (1)
Где γ - объёмный вес горных пород, Н/м³;
Н - глубина заложения горной выработки, м;
σсж - предел прочности на одноосное сжатие образца горных пород, Па;
σсж = 107 · ƒ (Па) = 10 · ƒ (МПа),
где ƒ – коэффициент крепости горных пород и грунтов по шкале профессора М.М. Протодьяконова (ƒ= 1…20).
Для районов, подверженных движениям земной коры, и для зон тектонических нарушений вместо Н принимается расчётная глубина:
Нр = Кн Н, (2)
Где Нр - расчётная глубина заложения выработки;
Кн – коэффициент перегрузки по глубине заложения выработки:
- 1,0 - в массиве, не имеющем пустот, тектонических трещин и ранее пройденных выработок;
- 1,5 для районов, подверженных движениям земной коры, и для зон тектонических нарушений при отсутствии соответствующих экспериментальных данных.
σсж = 107·(8-9) = 8·107–9·107 Па
Для дальнейших расчётов принимаем σсж 8,5·107 Па
Нр = 1,5·250 = 375 м
Пу = 22500·375/8,5·107 = 0,11
По результатам расчёта производим предварительный выбор материала крепи и, соответственно, формы поперечного сечения выработки. Для этого воспользуемся рекомендациями по выбору крепи, приведенными в табл. 3
Таблица 3
Рекомендации по выбору крепи
на основании параметра устойчивости Пу.
Показатель |
Значения Пу |
|||||
Пу≥0,2 |
0,15≤ Пу<0,2 |
0,05< Пу<0,15 |
Пу≤0,05 |
|||
Для пород I – II категории трещиноватости |
Для пород III – IV категории трещиноватости |
|||||
Материал крепи |
Бетон, ж/бетон, комбинированные крепи: стойка деревянная, верхняк из металла (швеллер, двутавр, СВП); металл. сетка + н/бетон + анкер; металл. сетка + н/бетон |
Деревянная крепь |
Набрызг-бетон |
Анкерная крепь |
Без крепи (на основании проверочного расчёта) |
Т.к., 0,05< Пу<0,15 то крепление штрека будет производиться анкерной крепью. Предварительный выбор крепи необходимо подтвердить проверочным расчётом запаса прочности пород и действующих напряжений с пределом прочности массива для боков nб и кровли nк.
3.4. Произведём проверочный расчёт запаса прочности пород и действующих напряжений с пределом прочности массива для боков nб и кровли nк.
Проверочный расчёт запаса прочности пород производят, сравнивая максимальные из действующих напряжений, с пределом прочности массива.
Для боков горизонтальной выработки запас прочности nб можно рассчитать по формуле
nб = σсж Кс.о.Кд.п./(ρgНКσ.б.), (3)
σсж – предел прочности на одноосное сжатие образца горных пород, Па;
Кс.о. – коэффициент структурного ослабления пород, зависящий от системы трещиноватости обнажённого массива горных пород;
Кд.п. – коэффициент длительной прочности, учитывающий уменьшение прочности породы в массиве во времени при сроке службы выработки от 3-х и более лет:
– 0,5÷0,7 (0,6) - для пород, склонных к проявлению реологических свойств (ползучести, релаксации), т.е. склонных к пластическим деформациям перед разрушением образца (песчанистые и углистые породы, сланцы, мергели и глины, алевролиты, аргиллиты, уголь, песчаники углистые, песчаники с глинистым цементом, известняки средней крепости т.д.);
– 0,7 ÷ 1,0 (0,85) - для хрупких пород, т.е. пород с хрупким характером разрушения (граниты, кварциты, песчаники с кварцевым цементом, прочие песчаники, известняки кремнистые ит.д.);
– 1,0 – при сроке службы выработок менее 3-х лет;
Н – глубина заложения горной выработки, м;
Кσ.б. – коэффициент концентрации смещающих напряжений в боках выработки.
Таблица 4
Значения коэффициента концентрации напряжений в боках выработки
Показатель |
Глубина от поверхности, м |
|||
0<Н≤200 |
200<Н≤500 |
500<Н≤1000 |
Н>1000 |
|
Коэффициент концентрации напряжений, Кσ.б |
3,2 |
3,2-2.5 (2,85) |
2.5-2.0 (2,25)
|
2.0 |
.
nб = 8,5·107·0,6·0,85/ (22500·375·2,85) = 1,59
Аналогично оценим запас прочности пород в кровле выработки nк, причём на этом этапе кровля выработки принимается плоской. Расчёт ведём по формуле:
nk =σсж Кр Кс.о.Кд.п./(ρgНКσ.к.λ), (4)
где Кр – коэффициент, учитывающий соотношение между пределами прочности породы на растяжение и сжатие (для различных пород лежит в широком диапазоне, но для многих равен приблизительно 0,1); Кσ.к. – коэффициент концентрации растягивающих напряжений в кровле.
Так как на первоначальном этапе расчёта кровля принимается плоской, то принимается Кσ.к. = 1,0;
λ – коэффициент бокового давления (горизонтального распора), рассчитывается по коэффициенту Пуассона μ:
λ = μ/(1 – μ), (5)
где μ для многих пород лежит в диапазоне 0,2÷0,3(0,25).
λ = 0,25/(1 – 0,25) = 0,3.
nк = 8,5·107·0,1·0,6·0,85/(22500·375·1,0·0,3) = 1,37.
Т.о. на основании приведённой выше методики расчётов можно принять решение о форме поперечного сечения выработки. Для этого введём градацию устойчивости пород кровли и боков выработки по коэффициенту запаса прочности на контуре выработки, который для массива горных пород можно принять nзп = 4 (для сравнения, если считать массив горных пород, окружающих выработку, строительной конструкцией из бетона, то коэффициент запаса прочности у него должен быть nзп ≥ 2). В связи с наличием в породном (не бетонном) массиве трещиноватости принимаем nзп = 4:
nзп = Кп Кб.м. Кн ∕ Ку,р., (6)
где Кп – коэффициент перегрузки для бетонной крепи Кп = 1,2;
Кб.м. – коэффициент безопасности по материалу: для горных пород Кб.м. = 2,0 (для бетона Кб.м. = 1,5);
Кн – коэффициент надёжности для бетонной крепи Кн = 1,15;
Ку,р – коэффициент условий работы для бетонной крепи Ку,р = 0,7, тогда по формуле 6:
nзп = 1,2х 2,0х1,15 ∕0,7=3,94,
то в этом случае коэффициент запаса прочности для массива горных пород можно принять nзп = 4,0.
В соответствии с запасом прочности пород в кровле выработки nк и запасом прочности пород для боков горизонтальной выработки nб, возможны следующие случаи:
кровля и бока устойчивы при nк ≥ 4 и nб ≥ 4;
кровля и бока относительно устойчивы при 1 < nк < 4 и 1 ≤ nб < 4;
кровля и бока неустойчивы при nк ≤ 1 и nб ≤ 1.
При этом возможны следующие случаи:
1. Если кровля неустойчива (nк ≤ 1; nк = Rр ∕ σmin ≤ 1, т.е. Rр ≤ σmin), а бока устойчивы nб ≥ 4 или относительно устойчивы 1 ≤ nб < 4, (nб = Rсж ∕ σmax ≥ 4 Rсж > σmax), то в кровле образуется свод обрушения (равновесия). Породы, оказывают давление на крепь.
Крепь будет нести полную нагрузку со стороны свода. Со стороны боков нагрузка отсутствует (горные породы в боках выработки устойчивы или относительно устойчивы). Для определения нагрузки со стороны свода пользуются расчётным методом М.М. Протодьяконова. Высота свода обрушения
b=а / tg φ, (7)
где φ – угол внутреннего трения пород.
2. Когда кровля и бока неустойчивы, т.е. соблюдаются условия nк ≤ 1 и nб 1 ≤; Rр ≤ σmin; Rсж ≤ σmax, в кровле образуется свод обрушения, а в боках выработки – призмы сползания и отделившаяся порода начинает оказывать давление на крепь.
3. И кровля и бока выработки устойчивы nк ≥ 4; nб ≥ 4 или относительно устойчивы 1 < nк < 4; 1 < nб < 4 (т.е. nк ≥ 4 и 1 < nб < 4 или nб ≥ 4 и 1 < nк < 4).
(Случай nк ≥ 4 или 1 < nк < 4 (схема 2) и nб ≤ 1 не рассматриваем).
Прочная кровля опирается на непрочные боковые породы. Боковые породы под весом пород кровли разрушаются.
При этом предельные состояния для кровли и боков выработки будут различны: выпадение отдельных кусков породы из кровли должно быть исключено, но можно допускать некоторое осыпание боков. Это говорит о том, что при nк ≥ 4 и nб ≥ 4 выработка может проектироваться без крепи, но при наличии в кровле сильной трещиноватости (категория пород по трещиноватости I...II) потребуются меры по предотвращению выпадения кусков породы из кровли – возведение облегчённой крепи (торкрет- или набрызгбетон).
По полученным в результате поверочного расчёта nк = 1,37 и nб = 1,59 делаем вывод, что кровля и бока относительно устойчивы (случай 3 стр. 9).
Для принятия окончательного решения по выбору крепи, воспользуемся рекомендациями, приведёнными в табл. 1.28[1, стр. 71], отклоняем предварительный выбор крепи и как итог, принимаем:
тип крепи – деревянная крепь;
форма сечения выработки (штрека) – трапециевидная.
При проектировании горно-разведочных выработок в качестве проектных сечений принимают сечения выработок в проходке.
Размеры выработок в проходке определяются в каждом конкретном случае в соответствии с «Нормативами превышения сечений горно-разведочных выработок в проходке по сравнению с сечением вчерне при производстве геологоразведочных работ». Увеличение проектных (в проходке) размеров выработки в результате излишнего разрушения породы должно приниматься не более указанного ниже приведённой таблице 5.
Таблица 5
Категория пород по буримости |
Коэффициент крепости по М.М. Протодьяконову, ƒ |
Максимально допустимый коэффициент превышения сечения выработки вчерне, м2 |
||
до 4,0 |
4,0- 6,4 |
6,5 и более |
||
V –X |
1,2 – 4 |
1,08 |
1,06 |
1,04 |
IX – XV |
5 – 12 |
1,10 |
1,07 |
1,05 |
XVI - XX |
13 -20 |
1,12 |
1,09 |
1,6 |
Вывод:
На основании расчёта безразмерного параметра устойчивости (Пу = 0,11), поверочного расчёта запаса прочности пород в кровле выработки(nк = 1,37) и запаса прочности пород для боков горизонтальной выработки (nб = 1,59), а также рекомендаций, произвёл выбор материала крепи и, соответственно, формы поперечного сечения выработки (штрека):
тип крепи – деревянная крепь;
форма сечения выработки (штрека) – трапециевидная.
В соответствии с запасом прочности пород в кровле выработки (nк = 1,37) и запасом прочности пород для боков горизонтальной выработки (nб = 1,59), сделал вывод, что кровля и бока относительно устойчивы, т.к. 0,05< Пу<0,15.