- •Строительная механика и металлические конструкции расчет корпуса вращающейся печи
- •1 Расчет корпуса печи на прочность
- •2 Пример расчета обечайки вращающейся печи и определения нормальных осевых (балочных) напряжений возникающих при ее изгибе.
- •Первый пролёт с консолью (рис.2.4 а)
- •Третий пролёт (схема аналогична второму пролету)
- •Четвёртый пролёт (рис. 2.4 в)
- •Седьмой пролёт с консолью (рис. 2.4 д)
- •3 Расчет бандажей вращающихся печей
Первый пролёт с консолью (рис.2.4 а)
Уравнения равновесия:
откуда
Подставив известные и определённые ранее величины (lk = 8 м;
qk = 191,5 кН/м; l1 = 22 м; q1 = 171,7 кН/м; M2 = 7280,0 кНм), получим:
Изгибающий момент в произвольном сечении на расстоянии х от опоры №1
Максимальное значение этого момента будет в сечении, удалённом на расстоянии x0 от опоры №1. Для определения x0 продифференцируем M(x) по x и приравняем к нулю.
откуда
а
|
г
|
б
|
д
|
в
|
е
|
Рисунок 2.4 – Расчётные схемы для определения реакций опор и межопорных изгибающих моментов
Второй пролёт (рис. 2.4 б)
Уравнения равновесия:
откуда
Учитывая, что l2 = 22 м; q2 = 162,2 кН/м; M2 = 7280 кН м;
M3 = 5155,2 кН м, получаем:
Суммарная реакция роликоопоры №2
Изгибающий момент в произвольном сечении на расстоянии х от опоры № 2
откуда
Третий пролёт (схема аналогична второму пролету)
Уравнения равновесия:
откуда
Подставив, l3 = 20 м; q3 = 130,5 кН/м; M3 = 5155,2 кН м;
M4 = 4978,9 кН м, получим:
Суммарная реакция роликоопоры №3
Изгибающий момент в произвольном сечении на расстоянии х от опоры № 3
откуда
Четвёртый пролёт (рис. 2.4 в)
Уравнения равновесия:
откуда
Подставив, l4 = 22 м; a = 4,5 м; q4 = 118,7 кН/м; P = 500 кН;
M4 = 4978,9 кН м; M5 = 5748,6 кН м, получим:
Суммарная реакция роликоопоры № 4
Изгибающий момент в произвольном сечении на расстоянии х от опоры № 4:
откуда
Пятый пролёт (рис. 2.4 г)
Уравнения равновесия:
откуда
Подставив, l5 = 24 м; q5 = 128,3 кН/м; M5 = 5748,6 кН м;
M6 = 7030,2 кН м, получим:
Суммарная реакция роликоопоры № 5
Изгибающий момент в произвольном сечении на расстоянии х от опоры № 5
откуда
Шестой пролёт (схема аналогична второму пролету)
Уравнения равновесия:
откуда
подставив, l6 = 24 м; q6 = 144,8 кН/м; M6 = 7030,2 кН м;
M7 = 7045,4 кН м, получим: .
Суммарная реакция роликоопоры № 6
.
Изгибающий момент в произвольном сечении на расстоянии х от опоры № 6
откуда
.
Седьмой пролёт с консолью (рис. 2.4 д)
откуда
Подставив, l7 = 21 м; q7 = 137,1 кН/м; lk = 7 м; qk = 125,5 кН/м; M7 = 7045,4 кНм, получим:
Изгибающий момент в произвольном сечении на расстоянии х от опоры № 7
откуда
.
2.6 Проверка опасных сечений корпуса печи на прочность
В таблице 2.3 приведены реакции опор, изгибающие моменты, действующие на опорах, координаты опасных сечений в пролётах и максимальные значения межопорных изгибающих моментов.
Таблица 2.3 - Сводная таблица нагрузок на корпус печи
№ опоры |
Mопор., кНм |
R, кН |
№ пролета |
x0, м |
M(x0), кНм |
1 |
6129,3 |
3369,1 |
1 |
10,7 |
3693,4 |
2 |
7280,0 |
3822,1 |
2 |
11,6 |
3623,7 |
3 |
5155,2 |
3001,5 |
3 |
10,07 |
1459,1 |
4 |
4978,9 |
2965,1 |
4 |
9,84 |
3024,0 |
5 |
5748,6 |
2929,3 |
5 |
11,58 |
2857,8 |
6 |
7030,2 |
3329,2 |
6 |
12,0 |
3384,8 |
7 |
7045,4 |
3366,5 |
7 |
11,88 |
2628,6 |
8 |
3074,4 |
2128,9 |
|
|
|
Обозначения: Mопор. – опорный изгибающий момент; R – реакция опоры; x0 – координата опасного сечения; M(x0) – изгибающий момент в опасном сечении.
Необходимо проверить на прочность наиболее нагруженные сечения корпуса. Такими сечениями являются вторая опора и первый пролет. Напряжения, возникающие под действием продольного изгибающего момента, определяются по формуле 1.19. Максимальные напряжения в верхнем и нижнем сечениях:
,
где Мизг. – изгибающий момент;
W – момент сопротивления сечения изгибу.
.
При << R можно воспользоваться приближенными выражениями:
.
Для первого пролета:
Для подбандажной обечайки на второй опоре: