- •2.4. Усгв сезонної та цілорічної дії з дублюванням від автономного джерела (для житлових будинків з автономним теплопостачанням) (рис.5).
- •Технічні характеристики сонячних колекторів
- •Водопостчання
- •Приклади розрахунків усгв
- •Іі зона
- •Ііі зона
- •Іі зона
- •Ііі зона
- •Середньомісячні величини (чисельник) і амплітуди добового ходу (знаменник) температури навколишнього повітря для 3 кліматичних зон України [4]
Приклади розрахунків усгв
Приклад 1. Розрахувати УСГВ для спального корпусу пансіонату сезонної дії в м. Евпаторія.
Оскільки гаряча вода застосовується тільки для душових згідно з п.1.2 приймаємо УСГВ без дублеру. Сонячні колектори проектується встановити на даху корпусу, а баки-акумулятори в підвалі. Принципова технологічна схема системи наведена на рис.2. Приймаємо сонячні колектори типу КСБ-4.00, технічні характеристики яких наведені в табл. 2. Кут нахилу колекторів до горизонту приймаємо приблизно дорівнюючим широті місцевості b = 45о.
Температура холодної води влітку t1=15оС, гарячої - t2=50оС. Добові витрати згідно [3] становлять 70 л на людину. Загальні витрати гарячої води дорівнюють:
G = 0,07 * 300 * 988 = 20748 кг/доб.
Розрахунковий місяць жовтень, середньодобова температура повітря і амплітуда температур повітря згідно [4] становлять tе=+17,9оС, А=7,7оС. Температура кожної години обчислюється за формулою (1):
tі = 17,9+ 3,85Кі .
Результати обчислень наведені у графі 2 таблиці 5.
Приведені оптичні характеристики сонячного колектора для прямої та розсіяної сонячної радіації приймаємо s=0,74; D=0,64. Коефіцієнт положення колектора для жовтня Ps=1,74. Для розсіяної радіації PD=cos45/2 =0,85. Приведену інтенсивність поглиненої сонячної радіації визначаємо за формулою:
q,i = 0,96 (1,288 Іs + 0,544 ІD).
Значення Іs, ІD приймаємо відповідно додатку 1.
Результати обчислень наведені в графах 3-5 таблиці 5. Рівноважну температуру кожної години визначаємо за формулою (7) при U = 5,3 Вт/м2К (графа 6).
Годинну продуктивність УСГВ обчислюємо за формулою (6) і вносимо до графи 6 таблиці 5. Потрібна температура води не може бути забезпечена у 8 та 17 годину.
15
Таблиця 5
і |
tе, оС |
Pss Is, Вт/м2 |
PDD ID, Вт/м2 |
q,i, Вт/м2 |
tmax, оС |
gi, кг/м2г |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
17,9 |
60,5 |
31,4 |
88,2 |
33,5 |
- |
9 |
18,9 |
149,3 |
57,2 |
198,2 |
56,3 |
2,42 |
10 |
19,8 |
254,9 |
76,2 |
317,9 |
79,8 |
5,87 |
11 |
20,6 |
329,6 |
88,7 |
401,6 |
96,4 |
8,11 |
12 |
21,2 |
404,3 |
94,7 |
479,0 |
111,6 |
10,13 |
13 |
21,6 |
388,9 |
94,7 |
464,3 |
109,2 |
9,81 |
14 |
21,8 |
359,3 |
81,2 |
422,9 |
101,6 |
8,80 |
15 |
21.8 |
269,1 |
69,6 |
325,2 |
83,2 |
6,33 |
16 |
21,6 |
164,8 |
50,6 |
206,8 |
60,6 |
3,12 |
17 |
21,2 |
60,5 |
25,6 |
82,7 |
36,8 |
- |
gі = 54,59
Необхідна площа сонячних колекторів дорівнює:
А = 20748/54,59 = 380 м2.
Кількість сонячних колекторів типу КСБ-4.00
n = 380/1,6 = 238 шт.
Питома площа сонячних колекторів становить
А = = 125,2 м2/ГДж.
Сезонний ККД обчислюємо за данними п.3.9
= 0,232 + 0,002 * 125,2 - 4,8 * 10-6 * 125,22 = 0,407.
Кількість сонячної енергії, падаючої на колектор, обчислюємо за формулою (2).
Результати обчислень наведені у таблиці 6.
16
Таблиця 6
|
Місяць |
||||||
|
IV |
V |
VI |
VII |
VIII |
IX |
X |
s Іs, Вт*год/м2 |
2953 |
2953 |
3532 |
4167 |
4082 |
3767 |
3299 |
DID, Вт*год/м2 |
1572 |
1851 |
1691 |
1533 |
1392 |
1295 |
1048 |
qj , Вт*год/м2 |
4525 |
4804 |
5223 |
5700 |
5474 |
5062 |
4347 |
j, діб |
30 |
31 |
30 |
31 |
31 |
30 |
31 |
, кВт*год/м2 |
135,8 |
148,9 |
156,7 |
176,7 |
169,7 |
151,9 |
134,8 |
qі = 1074,5 кВт*год/м2
Продуктивність УСГВ за сезон обчислюється за формулою
Q = 238 * 1,6 * 0,407 * 1074,5 * 10-3 =
= 166,5 МВт*год = 599,5 ГДж.
Приклад 2. Розрахувати УСГВ для спального корпусу цілорічної дії в умовах прикладу 1. Згідно з п.1.2 приймаємо двохконтурну УСГВ із 100% дублером. Принципова технологічна схема наведена на рис.3. Кут нахилу колекторів b = 45о. Розрахунковий місяць – липень, середньодобова температура повітря в якому і амплітуда температур згідно з [4] становить tе=+17,9оС, А=7,7оС. Коефіцієнти положення колектора для липня Ps=0,95; PD=0,85.
Сумарну інтенсивність падаючої на колектор сонячної радіації визначаємо за формулою:
qi=0,95 Іs+0,85 ІD.
Результати розрахунків наведені в таблиці 7.
Таблиця 7
і |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
0,95 Іs |
221,3 |
343,0 |
453,2 |
520,0 |
563,4 |
564,3 |
519,7 |
419,3 |
320,2 |
231,8 |
0,85 ІD |
119,0 |
138,6 |
158,1 |
177,7 |
177,7 |
177,7 |
168,3 |
158,1 |
138,6 |
119,0 |
qi |
340,3 |
481,6 |
611,3 |
697,7 |
741,1 |
741,1 |
688,0 |
571,4 |
458,8 |
350,8 |
gі = 5682,1
17
Температури на вході та виході з колектору t1=15+5=20оС, t2=50+5=55оС.
Коефіцієнт корисної дії установки визначається за формулою (14):
Необхідну площу сонячних колекторів обчислюємо за формулою (12):
Кількість сонячних колекторів типу КСБ-4.00
n = 302,6/1,6 = 189 шт.
Загальний обсяг емких теплообмінників приймаємо із розрахунку 0,08 м3 на 1 м2 сонячних колекторів. Річний ККД УСГВ визначаємо за формулою
V = 0,08 * 302,6 = 2,5 м3
Річний ККД УСГВ визначаємо за формулою
Площа сонячних колекторів та об’єм ємких теплообмінників дорівнює
А = 106 *3026/[4,19 * 20748 (50 – 15)] = 99,5 м2/ГДж,
V = 106 * 25/[4,19 * 20748 (50 – 15)] = 8,2 м3/ГДж.
Річний ККД УСГВ становить
= 0,563 - 0,002 * 99,5 + 0,015 * 8,2 + 5,62 * 10-6 * 99,52 -
- 6,8 * 10-4 * 8,22 - 1,2 * 10-5 * 99,5 * 8,2 = 0,486.
Середньодобова кількість сонячної енергії, падаючої на колектор кожного місяця, визначена за формулою (2) із врахуванням місячних значень коефіцієнтів положення і наведена в таблиці 8.
Кількість сонячної енергії, падаючої на колектор за рік, становить 1449 кВт год/м2.
Річна продуктивність УСГВ обчислюється за формулою (20)
Qр = 14449,2 * 0,486 * 302,6 = 213,1 МВт*год = 770 ГДж.
18
Таблиця 8
|
Місяць |
|||||||||||
|
I |
II |
III |
IV |
V |
VI |
VII |
VIII |
IX |
X |
XI |
XII |
PsІs, Вт*год/м2 |
2,86 |
1,99 |
1,49 |
1,17 |
1,0 |
0,92 |
0,98 |
1,08 |
1,33 |
1,74 |
2,47 |
3,27 |
PDID, Вт*год/м2 |
1361 |
1530 |
2310 |
2938 |
2953 |
3532 |
4167 |
4082 |
3767 |
3299 |
1756 |
1148 |
qj, Вт*год/м2 |
672 |
938 |
1363 |
1572 |
1851 |
1691 |
1533 |
1392 |
1295 |
1048 |
782 |
564 |
j, діб |
31 |
28 |
31 |
30 |
31 |
30 |
31 |
31 |
30 |
31 |
30 |
31 |
, кВт*год/м2 |
63,0 |
69,1 |
113,9 |
135,3 |
148,9 |
156,7 |
176,7 |
169,7 |
151,9 |
134,8 |
76,1 |
51,1 |
Приклад 3. Розрахувати УСГВ сезонної дії для сільського будинку на 5 мешканців, розташованого в Київської області. Сонячні колектори розміщуються на південному схилі даху, а бак-акумулятор на горищі. Дублером УСГВ є котел на твердому паливі. Приймаємо УСГВ з природньою циркуляцією, технологічна схема якої наведена на рис. 1.
Кут нахилу колектора до горизонту дорівнює b =35о. Добові витрати гарячої води становлять 100 л на людину. Загальна витрата гарячої води G=0,1*5*988=494 кг/доб.
Розрахунковий місяць – вересень, середньодобова температура повітря в якому становить 13,9оС, амплітуда коливань А=10,2оС. Технічні характеристики колекторів такі як у прикладі 1. Коефіцієнти положення колектора для вересня Ps=1,19; PD=0,91.
Температуру води в акумуляторі по годинах розраховуємо за формулою (11) . В першу годину роботи УСГВ температуру t1 приймаємо дорівнюючою температурі повітря, а питомий об,єм баку-акумулятору v = 0,035 м3/м2 .
Перевіримо можливу температуру в акумуляторі.
Результати розрахунків наведено в графах 1 – 7 таблиці 9, з яких виявляється, що при прийнятому питомому об’ємі акумулятора температура води незначно відрізняється від норми.
19
Таблиця 9
і, год |
tе, оС |
Pss Is, Вт/м2 |
PDD ID, Вт/м2 |
qi |
ti |
gi, кг/ м2год |
8 |
13,9 |
61,6 |
47,0 |
104,3 |
13,9 |
7,2 |
9 |
15,2 |
123,2 |
74,2 |
189,5 |
16,0 |
14,0 |
10 |
16,5 |
183,9 |
100,9 |
273,4 |
20,0 |
19,9 |
11 |
17,5 |
235,0 |
107,9 |
329,2 |
25,7 |
22,5 |
12 |
18,3 |
256,1 |
107,9 |
349,4 |
32,1 |
21,7 |
13 |
18,8 |
225,3 |
114,8 |
326,5 |
38,3 |
17,2 |
14 |
19,0 |
205,0 |
107,9 |
300,4 |
43,2 |
12,8 |
15 |
19,0 |
153,1 |
100,9 |
243,8 |
46,9 |
8,2 |
16 |
18,8 |
123,2 |
74,2 |
189,5 |
49,2 |
1,25 |
17 |
18,3 |
61,6 |
47,0 |
104,3 |
49,6 |
0 |
Потрібна площа сонячних колекторів
А = 0,494/(0,031 * 988) = 14,3 м2 .
Кількість колекторів n = 14,3/1,6 = 8,9 9 шт. площею 14,4 м2 .
Корисний об’єм баку-акумулятору
V = 14,4 * 0,035 = 0,504 м3 .
20
ЛІТЕРАТУРА
Справочник по климату СССР. -Л.: Гидрометеоиздат, 1966.
ВСН 52-86 «Установки солнечного горячего водоснабжения. Нормы проектирования». –М.: Стройиздат, 1988.-16с.
СНиП 2.04.01.85 «Внутренний водопровод и канализация зданий. Нормы проектирования». –М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986. –56 с.
СНиП 2.01.01-82 «Строительная климатология и геофизика». - М.: Стройиздат, 1983.-136с.
21
Додаток 1
Годинні суми прямої сонячної радіації (Вт/м2)
на горизонтальну поверхню
І зона
Місяць |
Години |
||||||||||
|
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
|
1 |
0 |
0 |
23 |
35 |
47 |
47 |
47 |
23 |
8 |
0 |
230 |
2 |
0 |
23 |
47 |
70 |
93 |
105 |
93 |
70 |
35 |
0 |
536 |
3 |
35 |
81 |
116 |
151 |
174 |
186 |
174 |
128 |
81 |
35 |
1161 |
4 |
81 |
151 |
209 |
233 |
244 |
221 |
209 |
186 |
116 |
70 |
1720 |
5 |
151 |
233 |
302 |
326 |
314 |
302 |
291 |
233 |
186 |
128 |
2466 |
6 |
198 |
279 |
349 |
384 |
395 |
372 |
337 |
291 |
233 |
163 |
3001 |
7 |
186 |
267 |
337 |
349 |
349 |
337 |
326 |
279 |
221 |
163 |
2814 |
8 |
140 |
221 |
291 |
326 |
337 |
314 |
291 |
256 |
186 |
116 |
2478 |
9 |
70 |
140 |
209 |
267 |
291 |
256 |
233 |
174 |
140 |
70 |
1850 |
10 |
23 |
58 |
93 |
140 |
163 |
163 |
140 |
105 |
58 |
23 |
966 |
11 |
0 |
12 |
23 |
35 |
47 |
47 |
47 |
23 |
12 |
0 |
246 |
12 |
0 |
0 |
12 |
23 |
47 |
35 |
23 |
12 |
0 |
0 |
152 |