8 Выбор электрических аппаратов и токоведущих частей для заданных цепей
Выбор выключателей в цепи рабочего источника собственных нужд
Расчетный
ток продолжительного режима в цепи:
Выбираем вакуумный выключатель типа ВВ/TEL-10-31,5.
Расчетное время, для которого требуется определить токи КЗ:
τ = tc,в+0,01=0,03+0,01=0,04 с.
Апериодическая составляющая тока КЗ:
Периодическая составляющая тока:
Все расчетные и каталожные данные по выбору аппаратов сводим в таблицу 8.1.
Таблица 8.1 Расчетные и каталожные данные
Расчётные данные |
Каталожные данные ВВ/TEL-10-31,5 |
Uуст=6 кВ |
Uном =10 кВ |
Imах =1203 А |
Iном =1600 А |
Inτ =16,9 кА |
Iотк,ном =31,5 кА |
iаτ =12,7 кА |
√2 Iотк,ном· βн/100= =√2·31,5·40/100=17,8 кА |
Inо=20,5 кА |
Iдин=31,5 кА |
iу=51,4 кА |
iдин =80 кА |
Bк =20,5²(0,2+0,14)=143 кА²·с |
Iт²·tт= 31,5²·4=3969 кА²·с |
Выбор выключателей 10 кВ
Расчетный
ток продолжительного режима в цепи:
Выбираем вакуумный выключатель типа ВВ/TEL-10-20.
Расчетное время, для которого требуется определить токи КЗ:
τ = tc,в+0,01=0,03+0,01=0,04 с.
Определяем номинальные токи по ветвям, приведенные к той ступени напряжения, где находится точка КЗ.
Расчетное время, для которого требуется определить токи КЗ: τ = 0,03+0,01=0,04 с
;
.
Апериодическая
составляющая тока КЗ:
Все расчетные и каталожные данные по выбору аппаратов сводим в таблицу8.2.
Таблица 8.2 Расчетные и каталожные данные
-
Расчётные данные
Каталожные данные
ВВ/TEL-10-20
Uуст=10 кВ
Uном =10 кВ
Imах =1211 А
Iном =1600 А
Inτ =12,7 кА
Iотк,ном =20 кА
iаτ =8,1 кА
√2 Iотк,ном· βн/100=
√2·20·40/100=11,3 кА
√2·Inτ+ iаτ =√2·12,7+8,1=26 кА
√2 Iотк,ном·(1+βн/100)=
√2·20·(1+40/100)=39,6 кА
Inо=12,7 кА
Iдин=20 кА
iу=32,7 кА
iдин =52 кА
Bк =12,7²(0,3+0,14)=71 кА²·с
Iт²·tт=20²·4=1600 кА²·с
Выбор сборных шин 10 кВ
Согласно ПУЭ
сборные шины и ошиновка в пределах РУ
по экономической плотности тока не
выбираются, поэтому выбор производится
по максимальному току:
Принимаем однополосные шины алюминиевые (80х8) Iдоп=1320 А по таблице П 3.4[1]. По условию нагрева в продолжительном режиме
Imах=1211 А< Iдоп=1320 А шины проходят.
Минимальное сечение по условию термической стойкости.
,
С - принимаем по таблице 3.14[1], так как условие q=640 мм2> qmin=92,6 мм2.
Проверяем шины на механическую прочность.
Определяем пролёт ℓ при условии, что частота собственных колебаний будет больше 200 Гц:
Если
шины на изоляторах расположены плашмя,
то
ℓ
.
Расположение шин на изоляторах плашмя позволяет увеличить длину пролёта до 1,4 м, т. е. даёт значительную экономию изоляторов. Принимаем расстояние между фазами а=0,8 м.
Напряжение в материале шины, возникающее при воздействии изгибающего момента:
МПа,
где
.
Шины
механически прочны, так как
МПа.
Выбор сборных шин собственных нужд
Согласно
ПУЭ сборные шины и ошиновка в пределах
РУ по экономической плотности тока не
выбираются, поэтому выбор производится
по максимальному току:
Принимаем однополосные шины алюминиевые (80х8) Iдоп=1320 А по таблице П 3.4[1]. По условию нагрева в продолжительном режиме Imах=1203 А< Iдоп=1320 А шины проходят.
Минимальное сечение по условию термической стойкости.
,
С - принимаем по таблице 3.14[1], так как условие q=640 мм2> qmin=131 мм2.
Проверяем шины на механическую прочность.
Определяем пролёт ℓ при условии, что частота собственных колебаний будет больше 200 Гц:
Если шины на изоляторах расположены плашмя, то
ℓ .
Расположение шин на изоляторах плашмя позволяет увеличить длину пролёта до 1,4 м, т. е. даёт значительную экономию изоляторов. Принимаем расстояние между фазами а=0,8 м.
Напряжение в материале шины, возникающее при воздействии изгибающего момента:
МПа,
где
.
Шины механически
прочны, так как
МПа.