2.4 Оценочные методы

2.4.1 Общие положения

(1) Принятая при анализе модель конструктивной системы должна отражать ожидаемое поведение конструкции при пожаре.

Примечание — В случае, если нормы, указанные в настоящем документе распространяются только лишь на режим стандартного воздействия пожара, это должно быть указано в соответствующих пунктах.

(2)P В течение соответствующего периода времени воздействия пожара t должно обеспечиваться выполнение условия

E_fi,d  R_fi,d,t , (2.3)

где  E_fi,d — расчетное значение результата воздействий при пожаре, определяется в соответ­ствии с EN 1991-1-2 с учетом температурного расширения и деформаций;

R_fi,d,t — соответствующее расчетное значение сопротивления при пожаре.

(3) Конструктивный анализ для расчетного пожара должен проводиться в соответствии с требованиями 5.1.4(2) EN 1990.

Примечание 1 — Для анализа отдельной конструкции см. 2.4.2. Для анализа частей конструктивной системы см. 2.4.3. Для общего анализа конструктивной системы см. 2.4.4.

Примечание 2 — Для проверки соответствия стандартным требованиям по огнестойкости достаточно проведения анализа отдельной конструкции.

(4) Как альтернативный вариант проектированию расчетным методом, противопожарные решения могут быть обоснованы экспериментально по результатам огневых испытаний или сочетанием расчетного и экспериментального методов.

2.4.2 Анализ конструкции

(1) Результат воздействий для времени t = 0 определяется с использованием коэффициентов сочетаний _1,1 или _2,1 согласно 4.3.1 EN 1991-1-2.

(2) В качестве упрощения для (1), значение результата влияния воздействий E_d,fi может быть получено путем структурного анализа при нормальной температуре:

E_d,fi = _fi E_d , (2.4)

где  E_d — расчетное значение соответствующей силы или момента при нормальной темпера­туре, для основных сочетаний воздействий согласно EN 1990;

_fi — понижающий коэффициент для расчета уровня нагружения при пожаре.

(3) Коэффициент _fi для сочетания воздействий согласно (6.10) EN 1990 определяется по формуле

, (2.5)

или для сочетания воздействий (6.10a) и (6.10b) EN 1990 — как наименьшее значение из уравнений (2.5а) и (2.5b):

, (2.5а)

, (2.5b)

где Q_k,1 — нормативное значение доминирующего переменного воздействия;

G_k — нормативное значение постоянного воздействия;

_G — частный коэффициент безопасности для постоянных воздействий;

_Q,1 — частный коэффициент безопасности для единичного переменного воздействия;

_fi — коэффициент сочетания воздействий, принимается равным _1,1 или _2,1, см. EN 1991-1-2;

 — понижающий коэффициент для учета неблагоприятных постоянных воздействий G.

Примечание 1 — Определяемая формулой (2.5) зависимость коэффициента _fi от отношения воздействий Q_k,1/G_k с различными значениями _fi = _1,1 приведена на рисунке 2.1, со следующими допущениями: _G = 1,35 и _Q = 1,5. Частные коэффициенты устанавливаются в соответствующих национальных приложениях EN 1990. Уравнения (2.5a) и (2.5b) дают немного более высокие значения.

	fi = 0,9 fi = 0,7 fi = 0,5 fi = 0,2
Qk,1/Gk

Рисунок 2.1 — Зависимость коэффициента η_fi от отношения воздействий Q_k,1/G_k

Примечание 2 — В качестве упрощения рекомендуется использовать значение _fi = 0,65, за исключением случаев приложения нагрузки категории E по EN 1991-1-1 (площади, предназначенные для накопления продукции, включая зоны приемки), для которых рекомендуется значение, равное 0,7.

(4) Учитываются только результаты температурных деформаций вследствие температурных градиентов в поперечном сечении. Влиянием осевых или плоскостных температурных расширений допускается пренебречь.

(5) Граничные условия на опорах и краях конструкции могут быть приняты неизменными на протяжении всего времени воздействия пожара.

(6) Упрощенные методы или общие методы расчета, приведенные в подразделах 4.2 и 4.3 соответственно, применимы для проверки конструкций при пожаре.