4.2.2 Классификация поперечных сечений

(1) Для использования приведенных упрощенных правил применения поперечные сечения классифицируются как при проектировании для эксплуатации в условиях нормальной температуры с использованием приведенного значения  по 4.2.

, (4.2)

где f_y — предел текучести при 20 °C.

Примечание 1 — См. EN 1993-1-1.

Примечание 2 — Понижающий коэффициент 0,85 учитывает влияние повышения температуры.

4.2.3 Сопротивление

4.2.3.1 Растянутые конструкции

(1) Расчетное сопротивление N_fi,,Rd конструкции растяжению при равномерно распределенной температуре _a определяется по формуле

, (4.3)

где  k_y, — коэффициент снижения предела текучести стали при температуре _a, достигаемой в момент времени t, см. раздел 3;

N_Rd — расчетное сопротивление поперечного сечения N_pl,Rd при проектировании для условий эксплуатации при нормальной температуре, в соответствии с EN 1993-1-1.

(2) Расчетное сопротивление N_fi,t,Rd конструкции растяжению при неравномерном распределении температуры по ширине поперечного сечения в момент времени t определяется по формуле

, (4.4)

где A_i — элементарная площадка поперечного сечения, прогретая до температуры _i;

k_y,,i — коэффициент снижения предела текучести при температуре _i, cм. раздел 3;

_i — температура элементарной площадки A_i.

(3) Расчетное сопротивление конструкции растяжению N_fi,t,Rd при неравномерном распределении температуры в момент времени t может приниматься равным расчетному сопротивлению конструкции растяжению N_fi,,Rd при равномерном распределении температуры _a, равной максимальной температуре стали _a,max, достигаемой в момент времени t.

4.2.3.2 Сжатые конструкции с поперечными сечениями 1, 2 или 3 класса

(1) Расчетное сопротивление боковому выпучиванию N_b,fi,t,Rd сжатой конструкции с поперечными сечениями 1, 2 или 3 класса при равномерном распределении температуры _a в момент времени t определяется по формуле

, (4.5)

где — понижающий коэффициент в случае потери устойчивости при изгибе для расчетного пожара;

— коэффициент снижения предела текучести стали при температуре _a, достигаемой в момент времени t, см. раздел 3.

(2) Значение принимается меньшим из значений χ_y,fi и χ_z,fi , определяемых по формуле

, (4.6)

где ;

.

Безразмерная гибкость при температуре _a принимается равной:

, (4.7)

где — коэффициент снижения предела текучести стали при температуре _a, достигаемой в момент времени t, см. раздел 3;

— коэффициент снижения угла наклона прямолинейного участка области упругих деформаций при достижении сталью температуры _a в момент времени t, см. раздел 3.

(3) Длина зоны бокового выпучивания колонны l_fi при расчетном пожаре в общем случае должна определяться как при проектировании для эксплуатации при нормальной температуре. Однако в связевом каркасе длина зоны бокового выпучивания колонны l_fi может быть определена с учетом того, что колонна закреплена в направлении неразрезных или частичнонеразрезных соединений по длине в пределах пожарного отсека (секции) выше и ниже, таким образом, что обеспечивается предел огнестойкости конструкций здания, выделяющих эти пожарные отсеки (секции), не менее предела огнестойкости колонны.

(5) В случае использования связевого каркаса в здании, у которого на каждом этаже имеются отдельные пожарные отсеки (секции) с достаточной огнестойкостью, на промежуточном этаже длина зоны бокового выпучивания l_fi неразрезной колонны может быть принята равной l_fi = 0,5L, а на верхнем этаже — равной l_fi = 0,7L, где L — расчетная длина в пределах соответствующего этажа, рисунок 4.1

Отдельный пожарный отсек (секция) на каждом этаже

Длина колонны, подвергающаяся воздействию пожара

Связевая стена или система раскосов

Вид деформации при пожаре

Длина колонны, подвергающаяся воздействию пожара

l_fi,4 = 0,5L₄

l_fi,2 = 0,5L₂

L₄

L₃

L₂

L₁

Рисунок 4.1 — Длины зон продольного изгиба колонн l_fi в связевых каркасах

(6) При проектировании для условий стандартного воздействия пожара, расчетное сопротивление N_b,fi,t,Rd конструкции сжатию при неравномерном распределении температуры в момент времени t может быть принято равным расчетному сопротивлению N_b,fi,θ,Rd конструкции сжатию при равномерном распределении температуры стали _a, равной максимальной температуре _a,max, достигаемой в момент времени t.