Лекция 2

Гидравлические машины

1. Основные параметры гидравлических машин

(насосов и гидромоторов).

1. Рабочий объем V₀ гидромашины - разность наиболь­шего и наименьшего значений замкнутого объема за один оборот вала насоса или гидромотора. Чем больше рабочий объем, тем больший объем рабочей жидкости вытесняет насос за один оборот вала. Чем больше рабочий объем гидромотора, тем больший объем рабочей жидкости необходим для поворота его вала на один обо­рот. Единица рабочего объема в СИ м³. Ряды номинальных рабочих объемов насосов и гидромоторов регламентированы ГОСТ 13824—80.

2. Номинальное давление р_ном гидромашины (на выходе из насоса и на входе в гидромотор) это наибольшее давление, при котором гидромашина должна работать в течение установлен­ного срока службы с сохранением параметров в пределах уста­новленных норм. Номинальные давления устанавливает ГОСТ 12445—80.

3. Частотой вращения п - величина, равная числу пол­ных оборотов за единицу времени. Частоту вращения определяют по формуле

п = 1/т,

где т — время, в течение которого совер­шается один полный оборот.

Размерность частоты вращения п — Т^-1. Единица частоты вращения в СИ с^-1. Секунда в минус первой степени — частота равномерного вращения, при которой за время 1 с. совершается один оборот вала. Временно наравне с с ^-1 допускается примене­ние единицы частоты вращения, выраженной в об/с и об/мин.

4. Номинальная частота вращения n_ном это наиболь­шая частота вращения, при которой гидромашины должны ра­ботать в течение установленного срока службы с сохранением пара­метров в пределах установленных норм. Номинальную частоту вращения насосов с приводом от электродвигателей обычно при­нимают равной номинальной частоте вращения асинхронных элек­тродвигателей. Ряды номинальных частот вращения устанавли­вает ГОСТ 12446—80.

5. Давление на входе в насос (давление всасывания) — минималь­ное давление на входе в насос, обусловленное явлением кавитации жидкости.

6. Объемная подача — это объем подаваемой рабочей среды в единицу времени.

Идеальная подача роторного насоса выражается через его рабочий объем V_o и частоту вращения n:

Q_ид=V_on, (1)

где n – частота вращения с ^-1

Действительная подача Q меньше идеальной вследствие утечек через зазоры, что учитывается объемным КПД η_o:

Q=η_oV_on. (2)

7 . Момент М на валу насоса и его рабочий объем при отсутствии потерь энергии связаны формулой:

8. Крутящий момент на валу гидромотора, Нм:

(3)

где — перепад давлений, Па.

Характеристикой насоса называют зависимость подачи насоса от давления нагнетания при постоян­ной частоте вращения вала (рис. 1, а). Подача насоса Q =f(Рн) при

увели­чении давления нагнетания р_н уменьшается, что объясняется увеличением утечек Q_yт в насосе. Таким образом, наклон характеристики обусловлен величиной утечек.

В качестве характеристики можно также использовать зависимость подачи насоса от частоты вращения вала при постоянном давлении нагнетания.

1. Характеристики насоса (а) и гидромотора (б)

Характеристика гидромотора — зависимость частоты вра­щения вала п от расхода Q при постоянном перепаде давлений. На |рис. 1, б показано семейство характеристик при различных перепадах давления. Характеристики представляют собой семейство прямых линий . При Λр = 0 гидромотор paботает в режиме холостого хода (давление на выходе равно нулю) и характеристика проходит через начало координат. С увеличением перепада давления на моторе необходима большая подача для приведения его в движение

2. Насосы, классификация

Насосами называются машины для создания напорного потока жидкой среды. Этот поток создается в результате силового воздействия на жидкость в проточной полости или рабочей камере насоса.

По характеру силового воздействия на жидкость различают насосы дина­мические и объемные.

В динамическом насосе силовое воздействие на жидкость. осуществляется в проточной камере, постоянно сообщающейся со входом и выходом насоса.

В объемном насосе силовое воздействие на жидкость происходит в рабочей камере, периодически изменяющей свой объем и попере­менно сообщающейся со входом и выходом насоса.

К динамическим насосам относятся:

1) лопастные: а) центробежные; б) осевые;

2) электромагнитные;

3) насосы трения: а) вихревые; б) шнековые; в) дисковые; г) струй­ные и др.

К объемным насосам относятся:

1) возвратно-поступательные: а) поршневые и плунжерные; б) диафраменные;

2) крыльчатые;

3) роторные: а) роторно-вращательные; б) роторно-поступательные.

По некоторым общим конструктивным признакам динамические и объем­ные насосы делят на следующие виды:

1) по направлению оси расположения, вращения или движения рабочих органов: а) горизонтальный; б) вертикальный;

2) по расположению рабочих органов и конструкций опор: а) консольный;

б) моноблочный; в) с выносными опорами; г) с внутренними опорами;

3) по расположению входа в насос: а) с боковым, входом; б) с осевым входом; в) двустороннего входа;

4) по числу ступеней и потоков: а) одно ступенчатый; б) двухступенчатый;

в) многоступенчатый; г) однопоточный; д) двухпоточный; е) многопоточный;

5) по требованиям эксплуатации: а) обратимый; б) реверсивный; в) ре­гулируемый; г) дозировочный.

Агрегат, состоящий из насоса (или нескольких насосов) и приводящего двигателя, соединенных друг с другом, называется насосным агрегатом.

Насосный агрегат с трубопроводами и смонтированным комплектующим оборудованием называется насосной установкой.

Свойства объёмных насосов

- цикличность рабочего процесса, которая определяет неравномерность подачи;

- герметичность – постоянное отделение напорного трубопровода от всасывающего;

- самовсасывание;

- жёсткость характеристики крутизна в системе координат Н (Q);

- независимость давления создаваемого насосом от скорости движения вытеснителей.

Поршневые насосы

3. Виды, устройство, основные технические показатели

Поршневые насосы относятся к числу объемных насосов, в которых пере­мещение жидкости осуществляется путем ее вытеснения из неподвижных ра­бочих камер вытеснителями.

Под рабочей камерой объемного насоса понима­ется ограниченное пространство, попеременно сообщающееся с входом и вы­ходом насоса.

Рабочий орган насоса, непосредственно совершающий работу вытеснения жидкости из рабочих камер, а также часто работу всасывания жидкости в эти же камеры, называется вытеснителем.

1. По типу вытеснителей поршневые насосы делятся на собственно порш­невые, плунжерные и диафрагменные.

2. По характеру движения ведущего звена различают насосы:

а) прямодействующие, в которых ведущее звено совершает возвратно-по­ступательное движение (например, паровые прямодействующие);

б) вращательные, в которых ведущее звено совершает вращательное движение (кривошипные и кулачковые насосы).

3. По числу циклов нагнетания и всасывания за один двойной ход раз­личают насосы:

а) одностороннего действия;

б) двустороннего действия.

4. По количеству поршней или плунжеров насосы бывают:

а) однопоршневые;

б) двухпоришевые;

в) трехпоршневые;

г) многопоршневые.

Рис. 1. Схема однопоршневого насоса одно­стороннего действия

На рис.1 приведена простейшая схема однопоршневого насоса одностороннего действия. В цилиндре 1 совершает возвратно-поступательное дви­жение поршень 2, соединенный штоком 3 с веду­щим звеном насоса (на схеме не показано). К ци­линдру присоединена клапанная коробка 7, в ко­торой находятся всасывающий клапан 6 и напор­ный клапан 8. Пространство между клапанами и поршнем является рабочей камерой насоса. К кла­панной коробке снизу подведен всасывающий трубопровод 5, соединяющий насос с расходным резервуаром 4. Над клапанной коробкой находит­ся напорный трубопровод 9.

В поршневых насосах наиболь­шее распространение получили клапаны, нагру­женные пружинами. Конструктивное выполнение их может быть разнообразным.

На рис. 2 дана простейшая схема однопоршневого насоса двустороннего действия, на рис. 3 — схема дифференциального плунжерного насоса.

В дальнейшем изложении приняты следующие условные обозначения: D и S — диаметр и пло­щадь поршня; d и s — диаметр и площадь поперечного сечения штока; l — ход поршня; V₀— рабочий объем насоса, п — число двойных ходов поршня или частота вращения вала; Q — подача насоса.

Для насосов одностороннего действия рабочий объём определяется

V₀ = i*S*l.

Для насосов двустороннего действия

V₀ = i(2S—s)l.

где i —число поршней.

Усредненная во времени секундная подача насоса

Q = η₀Q_ид =η₀ V₀ ,

где Q_ид — идеальная секундная подача насоса;

η₀ —объемный КПД насоса, за­висящий от его конструкции, частоты ходов, давления и абсолютных размеров насоса.

Ориентировочные значения КПД η₀ поршневых насосов в зависимости от их размеров даны в табл. 1.

Рис. 2. Схема однопоршневого Рис. .3. Схема дифференциального

насоса дву­стороннего действия ­ насоса

Табл.1.

Ориентировочные значения η₀ поршневых насосов

Размер насоса	D, мм	Q, м3/ч	η0
Малый Средний Крупный	Менее 50 50—150 Более 150	0,5—20 20—300 Более 300	0,85—0,90 0,90—0,95 0,95—0,99

Максимально допустимое число двойных ходов п в минуту поршневых на­сосов меняется в зависимости от типа клапанов и определяет быстроходность данных насосов. В зависимости от быстроходности насосов выбираются соот­ветствующие отношения длины хода рабочего органа h к его диаметру D.

Табл.2.

Значения ψ = h/D в зависимости от типа поршневых насосов

Тип насоса	п, об/мин	ψ
Тихоходный Нормальный Быстроходный	40 - 80 80—150 150—350	2,5—2,0 2,0—1,2 1,2—0,5

В табл.2 приведены даны отношения ψ = h/D в зависимости от числа оборотов п для порш­невых и плунжерных насосов.

4. Кинематика поршневых насосов, неравномерность подачи

В кривошипных поршневых насосах возвратно-поступательное движение рабочего органа осуществляется кривошипно-шатунным механизмом (рис. 4). Если длина шатуна L достаточно велика по сравнению с радиусом кривошипа r, то мгновенная скорость движения рабочего органа в этом случае определя­ется

Рис. 4. Схема крнвошнпно-шатунного механизма

приближенным выражением (пояснить получение формулы)

v = rω sinφ = u sinφ (1)

где ω = πn /30 — угловая скорость вращения кривошипа;

φ — угол поворота кривошипа;

u— окружная скорость движения пальца кривошипа.

Из выраже­ния (1) следует: при φ, равном 0; 180 и 360°, v = 0; при φ, равном 90 и 270°, v = v_max = u. По такому же синусоидальному закону изменяется мгновенная подача Q_мr насосов, которая вычисляется по формуле

Q_мr = S* v

Графики подачи поршневых насосов приведены на рис.5: а — однопоршневого одностороннего действия; б — двухпоршневого одностороннего (1) и двустороннего (11) действия; в — трехпоршневого одностороннего действия со смещением фаз их рабочих циклов на угол 120°; г — четырехпоршневого одно­стороннего (1) и двустороннего (11) действия со смещением фаз на 90 °. Из при­веденных графиков видно, что самой большой неравномерностью подачи обладают однопоршневые насосы одностороннего действия, наименьшей — трехпоршневые насосы.

Неравномерность подачи насоса оценивают коэффициентом пульсации, характеризующим отношение изменения мгновенной подачи к среднему значению подачи:

( )

Qmax и Qmin — соответственно максимальное и мини­мальное значения мгновенной подачи насоса;

Qср — среднее значение подачи.

Для снижения коэффициента неравномерности σ_Q применяют насосы с не­сколькими поршнями (цилиндрами) и со смещением фаз их рабочих циклов на угол

β = 360/z (z — число поршней). Значения σ_Q насосов одностороннего дейст­вия для различных z приведены ниже:

z	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
σQ	3,14	1,57	1,047	1,11	1,016	1,047	1,008	1,026	1,005	1,016

Из приведенных данных видно, что с точки зрения повышения равномер­ности подачи выгодно применять насосы с нечетным числом поршней. Обращает на себя внимание то, что насосы c z, равным 3 и 6, а также 5 и 10, имеют одинаковые значения σ_Q.

Рuc. 5. Графики подачи поршневых насосов

а- однопоршневого одностороннеого действия, б – двухпоршневого одностороннего (1) и двустороннего (II), в – трёхпоршневого одностороннего со смещением фаз рабочих циклов на 120 град., г – четырёх поршневого одностороннего (I) и двустороннего (II) действия со смещением фаз на 90 град.

3. Давление в цилиндре насоса. Кавитация

Высота всасывания. Воздушные колпаки

Давление р_в в цилиндре насоса во время всасывания периодически изме­няется при перемещении поршня от одного крайнего положения (х = 0) до другого (х =2r) и обратно (см. рис. 4). Приближенное значение р_в в данный момент времени может быть найдено из выражения

где р₀ — давление на свободной поверхности жидкости в резервуаре, из кото­рого происходит всасывание; Н_в — геометрическая высота всасывания; Σh_п.в. — суммарная потеря напора во всасывающем трубопроводе и всасыва­ющем клапане; в крайних положениях поршня она равна нулю, максимальное значение соответствует среднему положению поршня в цилиндре, когда x=r, h_и.н. — инерционный напор, обусловленный неустановившимся движением жид­кости во всасывающем трубопроводе; в зависимости от перемещения поршня х он определяется по формуле (см. соотношение (1)

(2)

В крайних положениях поршня инерционный напор имеет максимальное абсолютное значение, в среднем положении — обращается в нуль. В формуле (2) п — частота вращения кривошипа, об/мин; D — диаметр поршня; l_в и d_в — соответственно длина и диаметр всасывающего трубопровода.

Для нормальной работы насоса, при которой жидкость безотрывно движется за поршнем, необходимо соблюдение условия р_{в min} > р_н.п., где р_н.п — давление насыщенных паров перекачиваемой жидкости при данной температу­ре. Несоблюдение этого условия приводит к кавитации.

Бескавитационная работа насоса может быть обеспечена также при соблю­дении условия Н_вак < Н_в^доп, где Н_вак — вакуумметрическая высота всасывания:

Н_в^доп — допустимая высота всасывания для данного насоса, зависящая от рода жидкости и ее температуры, а также числа двойных ходов в минуту. Для воды допустимая высота всасывания поршневых насосов в зависимости от ее темпера­туры t и частоты вращения кривошипно-шатунного механизма п может быть приближенно найдена по табл.4.

Табл. 4.

Допустимая высота всасывания поршневых насосов

в зависимости от t и п (для воды)

п, об/мин	Температура воды t, °С
	0	20	30	40	50	60	70
50	7,0	6,5	6,0	5,5	4,0	2,5	0
60	6,5	6,0	5,5	5,0	3,5	2,0	0
90	5,5	5,0	4,5	4,0	2,5	1,0	0
120	4,5	4,0	3,5	3.0	1,5	0,5	0
150	3,5	3,0	2,5	2,0	0,5	0,0	0
180	2,5	2,0	1,5	1,0	0,0	0,0	0

При подаче горячей воды (t >70°), а также вязких жидкостей насос следует располагать ниже уровня жидкости в расходном резервуаре, т.е. жидкость должна поступать в насос с подпором.

Максимальное давление, развиваемое поршневым насосом на выходе, мо­жет быть весьма значительным и определяется прочностью деталей насоса, мощностью двигателя и герметичностью рабочей камеры.

Рис. 6. Схема насоса с воздушны­ми колпаками

Для выравнивания скорости дви­жения жидкости во всасывающем и напорном трубопроводах, а следова­тельно, для устранения влияния инер­ционного напора применяются воз­душные колпаки (вместо термина воздушный колпак в литературе употребляются также термины гидропневматический аккумулятор и воздушно-гидравлический ком­пенсатор), представляющие собой закрытые емкости, расположен­ные в непосредственной близости от рабочей камеры и перед входом в насос и на выходе из него. Верхняя часть колпаков в среднем на 2/3 за­полнена воздухом, который благода­ря своей упругости сглаживает не­равномерность подачи.

На рис. 6 приведена схема плунжерного насоса с всасывающим 1 и напорным 2 воздушными колпаками. Объем воздушного колпака

где V — аккумулирующая емкость воздушного колпака: V = V_max — V_min; V_max и V_min — максимальный и минимальный объемы воздуха в колпаке; σ_р — коэффициент неравномерности давления в колпаке: p_max, p_min и p_ср — максимальное, минимальное и среднее давления воздуха в колпаке. По опытным данным, σ_р = 0,02 — 0,05, причем меньшие значения σ_р принимаются для длинных трубопроводов, в которых влияние инерционного напора больше.

В табл. 5 приведены значения аккумулирующей емкости воздушных колпаков , отнесенные к рабочему объему V₀ = Sl, для насосов односторон­него действия, а также для дифференциального насоса.

Табл.5.

Аккумулирующая емкость воздушных колпаков насосов

Тип насоса
Однопоршневой Двухпоршневой Трехпоршневой Четырехпоршневой Дифференциальный: всасывающий колпак напорный колпак	0,550 0,210 0,009 0,042 0,550 0,210

3. Индикаторные диаграммы

Характер работы поршневого насоса можно определить по виду индика­торной диаграммы, представляющей собой график изменения давления в рабо­чей камере насоса по ходу поршня. Снимаются индикаторные диаграммы с помощью самопишущего прибора — индикатора давления или осциллографа, присоединенного к рабочей камере насоса.

На рис. 7 в виде сплошной замкнутой кривой abсd показана нормаль­ная индикаторная диаграмма поршневого или плунжерного насоса, снабжен­ного всасывающим и напорным воздушными колпаками. Прямоугольник, по­казанный штриховыми линиями, представляет собой идеальную диаграмму;

АА — линия атмосферного давления; 00 — линия нулевого давления. Харак­терные точки показывают: а — открытие всасывающего клапана; b — начало хода нагнетания; с — открытие напорного клапана; d — начало вса­сывания.

На рис. 15.8 в качестве примера приведены некоторые наиболее характер­ные искажения индикаторных диаграмм, вызванные разными причинами. Так, диаграмма 1, имеющая пологую линию а, указывает на то, что насос вместе с жидкостью всасывает воздух, который выталкивается из рабочей камеры че­рез напорный клапан лишь после достаточного сжатия его поршнем. Диаграм­ма 2 с пологими линиями а и b свидетельствует о неправильной конструкции рабочей камеры, в результате чего внутри ее образуется «воздушный мешок», уменьшающий рабочий объем насоса. Диаграммы 3 и 4 указывают на позднюю посадку всасывающего и напорного клапанов. Диаграммы 5 и 6 свидетельст­вуют о неплотном прилегании всасывающего и напорного клапанов к своим опорным поверхностям. Диаграмма 7 соответствует работе насосов без воз­душных колпаков или с недостаточными их размерами, а также при большом удалении колпаков от самого насоса. На диаграмме 8 представлен случай, когда жидкость поступает в насос с подпором и притом неравно­мерно.

5. Мощность и КПД поршневых насосов

С помощью снятой индикаторной диаграммы можно определить среднее индикаторное давление

где S_д — площадь индикаторной диаграммы, определяемая ее планиметрированием; l_д — проекция индикаторной диаграммы на ось абсцисс.

По среднему индикаторному давлению можно рассчитать мощность, разви­ваемую насосом внутри рабочей камеры, которую обычно называют индикатор­ной мощностью и обозначают Р_и. Для поршневого насоса одностороннего действия индикаторная мощность

Отношение полезной мощности Р_п, определяемой формулой

Р_п=Q

(13.3), к инди­каторной мощности представляет собой индикаторный КПД насоса: где η_о — объемный КПД, изменяющийся в пределах 0,89—0,98; η_r — гидравлический КПД, учитывающий потери давления в самом насосе и в клапанах: значения η_r находятся в пределах 0,80-0,90.

Отношение индикаторной мощности Р_и к потребляемой мощности

Р = Мω

— это механический КПД: значения η_м находятся в пределах 0,94—0,96.

КПД поршневых насосов, определяемый выражением (13.4), зависит от размеров насоса и ею конструкции, рода подаваемой жидкости и главным образом от развиваемого им давления. При давлении до 10 МПа η = 0,90— 0,92; при давлении 30—40 МПа η = 0,8—0,85; при этом снижение КПД с увеличе­нием давления зависит не только от конструкции насоса, но и от модуля упру­гости подаваемой жидкости, который снижается благодаря пузырькам газов.

6. Условные обозначения отечественных поршневых насосов

Марка насоса включает: буквы, обозначающие тип насоса, и дробь, числи­тель которой указывает значение подачи (в регулируемых насосах — макси­мальной в м³/ч), знаменатель — давление нагнетания [в МПа (кгс/см²)]. В отдельных случаях вместо дроби в марку насоса включается номер модели.

Приводим расшифровку некоторых марок поршневых насосов: Т — трехцилиндровый; Тр — трехцилиндровый регулируемый; ТГ — трехцилиндровый горизонтальный; XT — химический трехцилиндровый; ХТр — то же с регули­руемой подачей; ХПр —химический поршневой регулируемый; ПДГ — паровой двухцилиндровый горизонтальный; ПДВ —то же, вертикальный; ЭНП — электроприводной насос поршневой; РКС — регулируемый кислотный для со­ляной кислоты: НД — насос дозировочный.

В табл.6 приведены основные технические данные некоторых типов поршневых приводных насосов, выпускаемых отечественной промышленностью, в табл.7 — поршневых паровых прямодействующих насосов.

В табл.7 под рабочим давлением пара подразумевается разность меж­ду давлением свежего пара р на входе в паровой цилиндр и противодавлением отработавшего пара р₂ на выходе из цилиндра. Приведенные в таблице насосы общетехнического назначения выпускаются в двух исполнениях — общепро­мышленном О и судовом С, а нефтяные насосы — в четырех исполнениях: Н — для нефтепродуктов с температурой не выше 220°С; НГ — для нефтепродуктов с температурой не выше 400 °С; Г — для сжиженных нефтяных газов плотно­стью 480—700 кг/м³ с температурой от —30 до +40°С; X—для бензольных продуктов, каменноугольных смол, нефтепродуктов с температурой до 120°С. Подаваемые жидкости не должны содержать механических примесей более 0,2% по массе и размером более 0,2 мм.

Табл.6

Основные параметры поршневых приводных насосов

Марка насоса	Подача, л/с		Давление на выходе, МПа	Число двойных ходов в минуту	Мощность электро­двигателя, кВт	Перекачиваемая жидкость
Насосы с нерегулируемой подачей
Т- 3/100М		0,83	12	460	19	Вода до 100°С
Т- 1/200		0,22	20	290	7	Вода до 35 °С
Т- 30/15		5,56; 6,94; 8,43	1,5	128; 160; 200	20	Каменноугольная смола
Т- 10/140		2,78	14	260	75	Конденсат до 100°С
ТГ- 8/20		1,40; 2,08	2,0	220, 330	8,5	Каменноугольная смола
ХТ-4/25		1,11	2,5	200	7	Легкокипящие жидкости
ХТ-4/20М		1,11	2,0	200	2,8	Сжиженные углеводороды
ХТ-1,6/63		0,44	6,3	200	4,5	Очищенный метиловый спирт
ХТ-8/52А		2,22	5,2	205	20	Сырая смесь азотной кислоты
ЭНП-4		7,78/6,94	0,3	111	5	Пресная и морская вода (данные в числи- теле); темные нефтепродукты (данные в знаменателе)
ЭНП-4/1		6,94/6,66	0,3	101	6
ЭНП-4/1М		2,78/2,61	0,3	41	6

Марка насоса		Подача, л/с	Давление на выходе, МПа	Число двойных ходов в минуту	Мощность электро­двигателя, кВт	Перекачиваемая жидкость
Насосы с регулируемой подачей
ХТР,11 типораз-меров	0,21–8,33		2 -33	182 - 300	4,5 - 75	Агрессивные жидко­сти
ПР - 5/6	0 – 1,39		0,6	200	2,8	Известковое молоко, раствор глинозема
ХПр-5/20	0 – 1,39		2,0	200	4,5	Водная пульпа суль­фидного никелевого концентрата
РКК –1,5/25	0 – 0,42		2,5	100	2,8	Кротоновый альде­гид со следами кротоно-вой кислоты
РКС – 1,5/25	0 – 0,42		2,5	100	2,8	Серная кислота с содержанием бутиленов
РКХ – 1,5/25	0 – 0,42		2,5	100	2,8	Бензол, суспен-зия хлористого алюминия, соляная кислота
Р – 25/25	2,78 – 6,94		2,5	150	32	Вода, нефтепро-дук­ты, химичес-кие реа­генты

В результате стендовых испытаний поршневых насосов получают их ха­рактеристики, которые можно найти в соответствующих каталогах насосов [см. 50]. На рис. 15.9 в качестве примера приведена характеристика приводно­го поршневого насоса Т-10/140, на которой показаны кривые Q, N, г\ и г)₀ в функции давления на выходе р при постоянном числе двойных ходов (га== •=260 об/мин) и постоянном давлении на входе (0,2 МПа).