- •Содержание
- •5. Расчет прочности наклонных сечений на действие
- •Введение
- •1. Исходные параметры
- •2. Прямоугольное сечение с одиночной арматурой
- •3. Прямоугольное сечение с двойной арматурой
- •4. Тавровое сечение
- •5. Расчет прочности наклонных сечений на действие поперечной силы.
- •6. Конструирование арматурных элементов.
- •7. Предварительно-напряженные конструкции.
- •7.1. Расчет прочности нормальных сечений изгибаемых элементов.
- •7.2. Конструирование арматурных элементов для преднапряженной конструкции.
- •7.3. Определение момента трещинообразования (стадия I ндс;II группа предельных состояний).
- •7.3.1. Геометрические характеристики приведенного сечения (п.1.28).
- •7.3.2. Определение полных потерь в напрягаемой арматуре.
- •7.3.3. Определение момента трещинообразования.
- •7.4. Определение прогибов при отсутствии трещин в растянутой зоне.
- •Варианты заданий для самостоятельной работы по курсу «Железобетонные и каменные конструкции»
- •Библиографический список
6. Конструирование арматурных элементов.
Размещение арматурных элементов дано на рис.19.
С – 1
Рис.19 Арматурные элементы в плите.
Расстояние между крайними рабочими ( 6 AIII) поперечными стержнями (п.5.9) мм.
Целым числом шагов 200 набирается: мм;
остается два шага по мм;
длина стержней 6 A III- мм.
Расстояние между крайними распределительными стержнями 3 Вр-I:
мм;
целым шагом 600 набирается: мм;
остается два шага по мм;
длина 3 Вр I- мм. Чертеж сетки дан на рис.20.
С – 1
Рис.20 Сетка С-1.
С – 2
Расстояние между крайними рабочими ( 14 AIII) поперечными стержнями: мм;
целым числом шагов 120 набирается мм;
остается два шага по мм;
длина стержней 14 A III - 5450 мм (рис.21).
Рис.21 Размещение сетки С-2.
Расстояние между крайними распределительными продольными
стержнями 4 Вр I:
мм;
целым шагом 600 набирается:
мм;
длина 4 Вр I - мм. Чертеж сетки - на рис.22.
С -2
Рис.22 Сетка С-2.
Вертикальные каркасы устанавливаются по одному в каждое ребро (рис.23).
К-1
Рис.23 Размещение каркаса К-1.
расстояния между 16 и 32 (верхним): мм;
длина стержней 16 и 32 (п.5.9.) - мм.
Расстояние между крайними поперечными стержнями:
мм.
Оно набирается шагом 200 (от половины вылета консоли и до 1/4 пролета – от опор) и 400 в оставшихся частях.
Зона 1500/2 + 9000/4 = 3000 набирается шагом оставшаяся средняя часть пролета 9000/2=4500 мм набирается целым шагом 400х10=4000 мм и переходными шагами 250х2=500 мм.
Оставшиеся части консолей по:
мм.
Они набирают каждая одним шагом 400 и одним переходным 310 мм;
длина поперечных стержней: мм. Чертеж каркаса на рис.24.
К – 1
Рис.24 Каркас К-1.
7. Предварительно-напряженные конструкции.
7.1. Расчет прочности нормальных сечений изгибаемых элементов.
Расчетное сечение рассматриваем (см.п.4.б) среднее сечение плиты (рис.25).
Рис. 25 Расчетное сечение (размеры в см).
Н·см (см. ранее); МПа; МПа.
Задаемся напряженной арматурой А - VI; .
Граница сжатой зоны в полке (см. п.5,б), там же .
Определяем (см. п. 3.12), (см. п. 3);
;
(п. 3.13), ;
принимаем
итак, граница сжатой зоны в полке , из (28).
см2.
Принимаем 4 20 А VI с см2 (по 220 в каждом ребре).
Размещение арматуры (п.5.5, 5.6, 5.12) дано на рис.26.
Рис.26 Размещение напрягаемых стержней.
Проверка прочности:
Определение границы сжатой зоны:
Граница сжатой зоны в полке:
Н·см.
Прочность обеспечена.
7.2. Конструирование арматурных элементов для преднапряженной конструкции.
По сравнению с предыдущим (раздел 6 данных указаний) каркас К-1 должен быть изменен. Вместо 2 Ø 32 A - III ставится конструктивно монтажный стержень, принимается Ø 16 A - III и ставится на место нижнего
Ø 32 A – III с опусканием.
Для конструирования арматурных элементов, связанных с предварительным напряжением, следует задаться значением начального предварительного напряжения арматуры и определить величину предварительного напряжения перед передачей напряжения с упоров на затвердевший бетон (п.1.23).
Итак:
Рис.27 Конструирование К-1.
Механический способ натяжения на упоры стенда
(п.2.25) для А VI.
Из (1)
Принимаем ( п.1.25, табл. 5).
Первые потери:
1) релаксация МПа;
2) температурный перепад (упоры в зоне прогрева);
длина натягиваемых стержневых заготовок мм;
3) деформация анкеров мм; МПа.
(п. 2.30,т. 29);
МПа;
– нет огибающих приспособлений;
– отсутствие данных о форме.
МПа – это уже больше 100МПа (п.1.25).
Усилие обжатия бетона при передаче напряжения с упоров
Н.
п.5.58 – дополнительная ненапрягаемая поперечная арматура на всю высоту торцевого сечения: см2.
Принимаем 4 Ø 14 A III c см2.
Нижние концы стержней привариваются к пластине, которая, кроме этого, служит для выполнения требований п.5.7, а.
Толщина пластины (прил. 4): мм, принимаем мм.
Рис.28 Конструирование торцов ребер.
Гнутый каркас Кр-2
Из условия свободного надевания на анкеры закладной детали, а также п.5.61 и 2.29
мм;
.
Принимаем 280 мм;
МПа.
максимум из и ;
принимаем МПа.
принимаем Ø 4 Вр I для Кр – 2; Кр – 3;
Рис.29 Продольный разрез торца ребра.
Рис.30 Конструирование косвенной арматуры.
На оставшейся по длине части 12000-295х2=11410 мм ставится Кр-3 того же поперечного сечения, что и Кр-2, но с шагом согласно п.5.22-150х2=300 мм.
Чертежи Кр-2 и Кр-3 можно совместить (рис.30).