6. Расчет теоретически необходимого время-сечения принужденного выпуска

Масса газов, вытекающих из цилиндра за период выпуска:

,

где _г – геометрический коэффициент избытка продувочного воздуха;

_в – весовой коэффициент избытка продувочного воздуха;

для прямоточных схем _в =1,12…1,25;

для контурных схем j_в=1,20…1,25;

V₀ – удельный объем воздуха при параметрах р₀, Т₀; .

Вес газов, вытекших за период свободного выпуска:

, кг.

Температура газов в момент начала продувки:

,

где к – показатель адиабаты, к=1,3.

Необходимое время-сечение принужденного выпуска. Считаем, что давление в цилиндре р_н=const.

,

где _в – коэффициент расхода с учетов поправочного множителя _в, учитывающего отклонение расчетного процесса от действительного;

_в=·_в (выбирается по таблице 6.1);

_в – функции р_г /р_н (график на рисунке 7.1 при к=1,3);

Т_ср – средняя (условная) температура газов за весь процесс принужденного выпуска; по Орлину .

Таблица 6.1 – Коэффициенты расхода выпускных и продувочных органов

Система газообмена		mп	в = · в	а
контурная	0,65…0,75	0,70…0,75	0,30…0,70	0,30…0,50
прямоточно-щелевая	0,65…0,75	0,70…0,75	0,50…0,60	0,40…0,70
прямоточно-клапанная	0,60…0,80	0,70…0,75	0,80…1,20	0,50…0,90

После определения теоретически необходимого время-сечения принужденного выпуска следует сравнить его с располагаемым. Отношение располагаемого время-сечения принужденного выпуска к теоретически необходимому должно лежать в пределах 1,3…1,6.

7. Расчет теоретически необходимого время-сечения продувки

Процесс продувки начинается, когда давление в цилиндре упадет до величины р_н.

Расчет процесса продувки ведется в предположение истечения и постоянства давления в цилиндре р_н, ресивере продувочного воздуха р_s и выпускной системе р_r.

Теоретически необходимое время-сечение продувки

,

где m_п – коэффициент расхода, отнесенный к продувочным окнам

(см. таблицу 6.1);

_п – функции р_н/ р_s (график на рисунке 7.1 при к=1,4).

После определения теоретически необходимого время-сечения продувки следует сравнить его с располагаемым. Отношение располагаемого время-сечения продувки с теоретически необходимому должно лежать в пределах 1,1…1,4.

Если расчет теоретически необходимого время-сечения не даст удовлетворительного результата, то, варьируя ширину и высоту окон, следует добиться такого располагаемого время-сечения, которое бы соответствовало требуемым соотношениям.

Рисунок 7.1 – Зависимость функции истечения

от перепада давлений р_r /р_н

Библиографический список

1. Самсонов В.И. Двигатели внутреннего сгорании морских судов/ В.И. Самсонов, М.И. Худов. –М.: Транспорт, 1990. –308 с.

2. Ваншейдт В.А. Конструирование и расчеты прочности судовых дизелей/ В.А. Ваншейдт. –Л.: Судостроение, 1969. –640 с.

3. Методические указания для выполнения расчета процесса газообмена судового двухтактного дизеля при курсовом и дипломном проектировании/ Разраб. П.П. Борисенко. –Севастополь, Изд-во СевГТУ, 1992. –58 с.

4. Пономаренко В.М. Теоретические основы работы дизеля (краткий конспект лекций)/ В.СМ. Пономаренко. –Херсон, 2004. –92 с.

5. Возницкий И.В. Современные малооборотные двухтактные двигатели: учебное пособие по специальности 2405 (библиотека судового механика)/И.В. Возницкий. –С.-Пб., 2006. –125 с.

Заказ № ____________ от «____» _____________ 200____. Тираж _________ экз.

Изд-во СевНТУ