6. Выбор вспомогательного оборудования.

6.1. Спецификация вспомогательного оборудования входящего в схему ТЭЦ.

Наименование	Обозна	чение	Коли чество, шт.
	в тепловой схеме	типоразмера
1. Конденсатор	К	50 КЦС-4	1
2. Подогреватели низкого давления	ПНД1 ПНД2 ПНД3 ПНД4	ПН-100-16-4-1 ПН-130-16-9-1 ПН-130-16-9-1 ПН-130-16-9-1	1 1 1 1
3.Деаэратор питательной воды	ДПВ	ДП-225/65	1
4. Деаэратор добавочной воды	ДКВ	ДА-300-75	1
5. Подогреватели высокого давления	ПНД5 ПНД6 ПНД7	ПВ-350-230-21-1 ПВ-350-230-36-1 ПВ-350-230-50-1	1 1 1
6. Подогреватели сетевой воды	ПСВ-1 ПСВ-2	ПСВ-500-3-23 ПСВ-500-3-23	1 1
7. Подогреватель сальниковый 8. Подогреватель эжекторов	ПС1 ПЭ1	ПС-50-1 ЭП-3-700-1	1 2
9. Маслоохладители	-	МП 165-150-1 (МБ-63-90)	2
10. Конденсатный насос	КН	КСВ-320-160	2
11.Дренажные насосы	ДН	КС-80-155	4
12. Питательный насос	ПН	ПЭН-500-200	1
13. Подогреватель сырой воды	ОП	ПСВ-90-7-15	1
14. Пиковый водогрейный котел	ПВК	КГВМ-100-150	1

6.2. Техническое описание регенеративного подогревателя низкого давления ПН-130-16-9-1.

Подогреватели низкого давления предназначены для подогрева питательной воды в системах регенерации стационарных паровых турбин тепловых электростанций.

Устройство, принцип работы

Подогреватель низкого давления представляет собой кожухотрубный теплообменник вертикального типа, основными узлами которого являются: корпус, трубная система, водяная камера.

Сборка узлов осуществляется с помощью фланцевого соединения, обеспечивающего возможность их профилактического осмотра и ремонта.

Корпус подогревателя состоит из цилиндрической обечайки, эллиптического днища и фланца для соединения с трубной системой и водяной камерой.

Трубная система состоит из трубной доски, каркаса, U-образных теплообменных труб, концы которых развальцованы в трубной доске.

Каркас трубной системы образуют: каркасные стойки (швеллеры и трубы), поперечные сегментные перегородки, направляющие поток пара и служащие промежуточными опорами для теплообменных труб, пароотбойный щит.

На трубной доске предусмотрена установка воздушного клапана для отвода воздуха из корпуса при гидроиспытании и клапана для слива воды из водяной камеры.

Водяная камера состоит из цилиндрической обечайки, эллиптического днища и фланца для соединения с трубной системой и корпусом, патрубков подвода и отвода воды. Внутренний объём камеры разделён перегородками на отсеки, благодаря которым вода совершает необходимое количество ходов.

В верхней части днища установлена муфта воздушного клапана для отвода воздуха из трубной системы при гидроиспытании.

Сиcтема регенерации низкого давления выполняется преимущественно однопоточной, с нагревом воды в одной группе последовательно расроложенных подогревателей низкого давления. Причем в некоторых случаях отдельные ступени регенеративного подогрева могут иметь два аппарата ПН параллельно подсоединенных по питательной воде и греющему пару.

В подогревателе нагреваемая вода движется по теплообменным трубкам, а греющий пар поступает через пароподводящий патрубок в межтрубное пространство.

Конденсат пара стекает в нижнюю часть корпуса и отводится из подогревателя через регулирующий клапан, управляемый электронным автоматическим устройством.

Аппаратура автоматического регулирования уровня конденсата поддерживает нормальный уровень конденсата в корпусе, выпускает избыток конденсата в дренажную сеть и препятствует выходу пара из корпуса.

Накапливающиеся в подогревателе неконденсирующиеся газы отводятся через патрубок на корпусе.

Техническая характеристика.

Полная площадь поверхности теплообмена (только зона КП), ..130

Рабочее давление,

вода в трубной системе…………………………………….1,6(16)

пара в корпусе……………………………………………….0,9(9)

Рабочая температура, :

вода в трубной системе……………………………………….159

пара в корпусе………………………………………………....400

Максимальная температура пара, ………………………………...400

Расчетный тепловой поток, ………………………7,3(6,3)

Гидравлическое сопротивление при номинальном расходе воды, ………………………………………………………0.88(9)

Номинальный расход воды, ……………………………………...230

Габаритные размеры, :

высота………………………………………………………..4585

диаметр корпуса……………………………………….........1020

Размер труб в пучке, :

высота…………………………………………………………..16

диаметр стенки..…………………………………………...........1

Число ходов воды……………………………………………………….6

Масса подогревателя, т:

сухого………………………………………………………...3,55

заполненного водой…………………………………………..8,3

6.3 Гидравлический расчет трубопроводов

Гидравлический расчет проведем для трубопроводов от парогенератора до турбоагрегата. Для расчета остальных видов труб не достаточно сведении.

Внутренний диаметр трубопровода определяется по принятой скорости движения среды исходя их максимального возможного её расхода при эксплуатации:

(6.1)

Примем

где D=107,5кг/с – максимальный расход среды, кг/с;

w=50м/с – скорость движения потока среды;

=35,65кг/м³- плотность среды по Р=12,75МПа и t=565⁰C.

Скорость перегретого пара принимается в зависимости от его параметров в переделах 30-70 м/с, скорость насыщенного пара - в пределах 20-40 м/с, в паропроводах к РОУ, БРОУ и предохранительным клапанам скорость должно составлять 80-100м/с. Повысить скорость среды можно, уменьшив диаметр и число параллельных ниток трубопровода, что приводит к снижению капиталовложений. Одновременно увеличиваются гидравлические потери в трубопроводе. Это снижает тепловую экономичность установки и приводит к увеличению расхода топлива, т.е. к повышению эксплуатационных расходов. Чрезмерное повышение скорости среды может вызвать быстрый износ уплотнительных поверхностей арматуры и вибрацию трубопроводов.

При небольших перепадах давления, когда отношение удельных объемов среды в конце и начале трассы не превышает 1,2, потеря давления в трубопровод определяется по формуле

(6.2)

где =50м - длина участка трубопровода, м;

- коэффициент трения прямых участков;

- коэффициент местного сопротивления; для клапанов =3-5; для задвижек =0,4-0,7; для обратных затворов типа «захлопка» =1,5-3; для гибов зависит от радиуса гиба и угла поворота и составляет 0,06-0,1; для тройников в зависимости от направления потока =0,14-0,6.

Коэффициент трения прямых участков зависит от относительной шероховатости внутренней поверхности трубы и от характера движения потока среды в трубе, определяемого числом Рейнольдса

(6.3)

При Re >2300 поток является турбулентными коэффициент трения рассчитывается по формуле

(6.4)

где - эквивалентная шероховатость внутренней поверхности стенки трубы, которую для стальных бесшовных труб можно принять равной 0,18-0,22мм.

Для участке трубопровода от парогенератора до турбоагрегата длиной l=50м составляет

48