1)Зависимость потерь по длине от расхода (ламинарный режим)

При ламинарном режиме потери по длине пропорциональны расходу в первой степени

2)Формула Дарси-Вейсбаха – основная расчетная формула для определения потерь напора по длине ( потерь на трение) в круглых трубах.

где l - коэффициент гидравлического трения, зависит от режима движения и состояния поверхности трубопровода;

l, d – длина и диаметр трубопровода;

v – средняя скорость движения.

при ламинарном режиме

при турбулентном режиме. ∆_э – эквивалентная шероховатость.

3)Коэффициент гидравлического сопротивления турбулентного течения жидкости. Опыты Никурадзе.

Экспериментальные данные для λ в широком интервале чисел Re были получены Никурадзе в круглых трубах. По результатам опытов вся область чисел Re разделена на 5 характерных зон движения:

1. Зона ламинарного режима (Re < 2300).

2. Переходная зона

3. Зона гидравлически гладких труб (турбулетный режим). Бугорки шероховатости обтекаются ламинарным потоком и не влияют на сопротивление

4. Зона гидравлически шероховатых труб. При увеличении скорости толщина ламинарного слоя уменьшается. Бугорки шероховатости выступают в турбулентное ядро, с них срываются вихри. А это дополнительное сопротивление

5. Зона абсолютно шероховатых труб. При дальнейшем увеличении скорости. Ламинарный слой очень тонкий. Все бугорки шероховатости выступают в турбулентное ядро и полностью определяют сопротивление трубы.

4-5. Коэффициент местного сопротивления. От каких факторов он зависит? Их виды.

ζ- коэффициент местного сопротивления.

Значения ζ устанавливаются экспериментальным путем и даются в справочниках. Приведем значения коэффициента ζ лишь для некоторых местных сопротивлений, показанных на схемах (рис.2.22):

а ) выход из резервуара в трубу, ζ=0,5; б) поворот при прямом колене, ζ=1,0÷2;

в) вход в большую емкость, ζ= 1,0; г) (резкий поворот, ζ= 0,05-2,4 (при α= 20-

140°); д) внезапное сужение потока; при отношении S₂/S₁ площадей сечений от

0,01 до 0,8 ) ζ= 0,5÷0,15; е) разъединение потока, ζ = 1,0-1,5.

Рис.2.22. Коэффициент потерь для кранов и задвижек зависит от конструкции и степени открытия (например, для открытой задвижки ζ=0,2). При выходе из трубы в емкость скоростной напор теряется полностью, поэтому ζ=1,0. Приведенные значения коэффициентов местных сопротивлений справедливы для турбулентного течения. При ламинарном режиме сказываются силы вязкостного трения, поэтому коэффициенты местных сопротивлений несколько больше, чем при турбулентном режиме.

6. Внезапное расширение потока. Теорема Борда–Карно.

В этом случае, одном из немногих, выражение для потери напора можно найти теоретическим путем.

П ри внезапном расширении потока в трубке от сечения 1 до сечения 2 жидкость не течёт по всему контуру стенок, а движется по плавным линиям токов. Вблизи стенок, где внезапно увеличивается диаметр трубы, образуется пространство, в котором жидкость находится в интенсивном вращательном движении. При таком интенсивном перемешивании происходит очень активное трение жидкости о твёрдые стенки трубы об основное русла потока, а также трение внутри вращающихся потоков, вследствие чего происходят существенные потери энергии. Кроме того, какая-то часть энергии жидкости затрачивается на фазовый переход частиц жидкости из основного потока во вращательные и наоборот. На рисунке видно, что показания пьезометра во втором сечении больше, чем в первом. Тогда появляется вопрос, о каких потерях идёт речь? Дело в том, что показания пьезометра зависят не только от потерь энергии, но и от величины давления. А давление во втором сечении становится больше из-за уменьшения скоростного напора за счёт  расширения потока и падения скорости. В этом случае надо учитывать, что если бы не было потерь напора на местном сопротивлении, то высота жидкости во втором пьезометре была бы ещё больше.

Назвав разность  потерянной скоростью, можно сказать, что потеря напора при внезапном расширении равна скоростному напору, подсчитанному по потерянной скорости. Это утверждение носит имя  теоремы Борда - Карно.

           или           .

С учетом того, что на основании уравнения неразрывности потока , те же потери напора можно представить в виде:

          или         .

, если  определять по скорости .

7. Внезапное сужение потока.

 При внезапном сужении, так же как и при внезапном расширении потока, создаются пространства с завихрениями вращающейся жидкости, которые образуются в пристенном пространстве широкой части трубы. Такие же завихрения образуются в начале узкой части трубы за счёт того, что при входе в неё (узкую часть) жидкость продолжает некоторое время двигаться по инерции в направлении центра трубы, и основное русло потока ещё некоторое время продолжает сужаться. Следовательно, при внезапном сужении потока возникает как - бы два подряд идущих местных сопротивления. Местное сопротивление за счёт сужения основного русла и сразу же за ним местное расширение, уже  рассмотренное выше. С учётом этого потери напора при внезапном сужении примут вид

;

где   - коэффициент местного сопротивления за счёт сужения потока,

 - средняя скорость потока в самом узком месте основного русла (в сечении у),

  - средняя скорость потока в сечении 2.

Для практических расчётов чаще всего пользуются следующей полуэмпирической формулой:

,

где  - степень сужения трубы.

8. Ламинарное течение жидкости. Закон Пуазейля.

9. Гидравлические потери в диффузоре, конфузоре и при повороте потока.

2. Постепенное расширение русла. Постепенно расширяющаяся труба называется диффузором (рис.4.10). Течение скорости в диффузоре сопровождается ее уменьшением и увеличением давления, а следовательно, преобразованием кинетической энергии жидкости в энергию давления. В диффузоре, так же как и при внезапном расширении русла, происходит отрыв основного потока от стенки и вихреобразования. Интенсивность этих явлений возрастает с увеличением угла расширения диффузора α.

Рис. 4.10. Постепенное расширение трубы

Кроме того, в диффузоре имеются и обычные потери на терние, подобные тем, которые возникают в трубах постоянного сечения. Полную потерю напора в диффузоре рассматривают как сумму двух слагаемых:

где h_тр и h_расш - потери напора на трение и расширение (вихреобразование).

где n = S₂/S₁ = ( r₂/r₁ ) ² - степень расширения диффузора. Потеря напора на расширение h_расш имеет ту же самую природу, что и при внезапном расширении русла

где k - коэффициент смягчения, при α= 5…20°, k = sinα.

Учитывая это полную потерю напора можно переписать в виде:

откуда коэффициент сопротивления диффузора можно выразить формулой

Рис. 4.11. Зависимость ζ_диф от угла

Функция ζ = f(α)имеет минимум при некотором наивыгоднейшем оптимальном значении угла α, оптимальное значение которого определится следующим выражением:

4. Постепенное сужение русла. Данное местное сопротивление представляет собой коническую сходящуюся трубу, которая называется конфузором (рис.4.13). Течение жидкости в конфузоре сопровождается увеличением скорости и падением давления. В конфузоре имеются лишь потери на трение

где коэффициент сопротивления конфузора определяется по формуле

в которой n = S₁/S₂ - степень сужения.

Небольшое вихреобразование и отрыв потока от стенки с одновременным сжатием потока возникает лишь на выходе из конфузора в месте соединения конической трубы с цилиндрической. Закруглением входного угла можно значительно уменьшить потерю напора при входе в трубу. Конфузор с плавно сопряженными цилиндрическими и коническими частями называется соплом (рис.4.14).

Рис. 4.14. Сопло

6. Постепенный поворот трубы (закругленное колено или отвод). Плавность поворота значительно уменьшает интенсивность вихреобразования, а следовательно, и сопротивление отвода по сравнению с коленом. Это уменьшение тем больше, чем больше относительный радиус кривизны отвода R / d рис.4.17). Коэффициент сопротивления отвода ζ_отв зависит от отношения R / d, угла δ, а также формы поперечного сечения трубы.

Для отводов круглого сечения с углом δ= 90 и R/d 1 при турбулентном течении можно воспользоваться эмпирической формулой:

Для углов δ 70° коэффициент сопротивления

а при δ 100°

Потеря напора в колене определится как

Все выше изложенное относится к турбулентному движению жидкости. При ламинарном движении местные сопротивления играют малую роль при определении общего сопротивления трубопровода. Кроме этого закон сопротивления при ламинарном режиме является более сложным и исследован в меньшей степени.

10. Расчёт последовательного соединения трубопроводов.

Последовательный трубопровод состоит из нескольких труб различной длины и различного диаметра, соединённых между собой.

Последовательное соединение трубопроводов. Рассмотрим трубопровод, состоящий из п последовательно соединенных труб различных диаметров. Каждый участок этого трубопровода имеет длину l и диаметр d.

В каждом из этих трубопроводов могут иметься свои местные сопротивления. Течение в жидкости в такой трубе подчиняется следующим условиям:

ь       р асход на всех участках трубопровода одинаков, т.е. ;

ь       потери давления (напора) во всём трубопроводе равны сумме потерь на каждом участке:

При движении жидкости по трубопроводу весь напор Н будет затрачен на преодоление потерь напора по длине.

Полная потеря напора в длинном трубопроводе равна сумме потерь на отдельных участках

     

где l — длина участка, м;   A— удельное сопротивление участка.

Для гидросистем:

.

С учётом сказанного нетрудно получить уравнение для определения суммарных потерь давления, которое примет вид

,

где  - суммарное гидравлическое сопротивление всего трубопровода.

Величина суммарного сопротивления с учётом ранее полученной формулы для простых трубопроводов составит.

В общем случае выражение, описывающее суммарное гидравлическое сопротивление сложного трубопровода, будет выглядеть:

.

Полученное уравнение, определяющее суммарные потери давления, представляет собой характеристику сложного трубопровода, которая являетс я суммой характеристик простых трубопроводов. Это уравнение позволяет узнать, какие энергетические характеристики должен иметь источник энергии, чтобы жидкость могла протекать по всему трубопроводу. Однако в конечной точке этой трубы энергия жидкости будет равна нулю. Если в конце трубы необходимо иметь какое-то давление  (например, чтобы преодолевать нагрузку) к величине  нужно добавить эту величину. Кроме того, т.к. в общем случае величина скоростного напора в начале   и  в конце   трубопровода из-за разных диаметров различны, необходимо добавить и эту разницу  к  . В результате энергия, которой должен обладать источник, должна составлять

11. Расчёт параллельного соединения трубопроводов.

12. Методика расчёта разветвлённых трубопроводов.

Разветвленное соединение. Разветвленным соединением называется совокупность нескольких простых трубопроводов, имеющих одно общее сечение - место разветвления (или смыкания) труб.

Рис. 6.5. Разветвленный трубопровод

Пусть основной трубопровод имеет разветвление в сечении М-М, от которого отходят, например, три трубы1, 2 и 3 разных диаметров, содержащие различные местные сопротивления (рис. 6.5, а). Геометрические высоты z₁, z₂ и z₃ конечных сечений и давления P₁, P₂ и P₃ в них будут также различны.

Так же как и для параллельных трубопроводов, общий расход в основном трубопроводе будет равен сумме расходов в каждом трубопроводе: Q = Q₁ = Q₂ = Q₃

Записав уравнение Бернулли для сечения М-М и конечного сечения, например первого трубопровода, получим (пренебрегая разностью скоростных высот)

Обозначив сумму первых двух членов через H_ст и выражая третий член через расход (как это делалось в п.6.1), получаем H_M = H_{ст 1} + KQ₁^m

Аналогично для двух других трубопроводов можно записать

H_M = H_{ст 2} + KQ₂^m

H_M = H_{ст 3} + KQ₃^m

Таким образом, получаем систему четырех уравнений с четырьмя неизвестными: Q₁, Q₂ и Q₃ и H_M.

Построение кривой потребного напора для разветвленного трубопровода выполняется сложением кривых потребных напоров для ветвей по правилу сложения характеристик параллельных трубопроводов (рис. 6.5, б) - сложением абсцисс (Q) при одинаковых ординатах (H_M). Кривые потребных напоров для ветвей отмечены цифрами 1, 2 и 3 , а суммарная кривая потребного напора для всего разветвления обозначена буквами ABCD. Из графика видно, что условием подачи жидкости во все ветви является неравенство H_M > H_ст1.

13. Особенности расчета гидравлически длинных трубопроводов.

При расчетах напорных трубопроводов основной задачей является либо определение пропускной способности (расхода), либо потери напора на том или ином участке, равно как и на всей длине, либо диаметра трубопровода на заданных расходе и потерях напора.

В практике трубопроводы делятся на короткие и длинные. К первым относятся все трубопроводы, в которых местные потери напора превышают 5…10% потерь напора по длине. При расчетах таких трубопроводов обязательно учитывают потери напора в местных сопротивлениях. К ним относят, к примеру, маслопроводы объемных передач.

Ко вторым относятся трубопроводы, в которых местные потери меньше 5…10% потерь напора по длине. Их расчет ведется без учета местных потерь. К таким трубопроводам относятся, например, магистральные водоводы, нефтепроводы.

Учитывая гидравлическую схему работы длинных трубопроводов, их можно разделить также на простые исложные. Простыми называются последовательно соединенные трубопроводы одного или различных сечений, не имеющих никаких ответвлений. К сложным трубопроводам относятся системы труб с одним или несколькими ответвлениями, параллельными ветвями и т.д. К сложным относятся и так называемые кольцевые трубопроводы.

В зависимости от соотношения между потерями по длине и местными потерями напора различают два вида трубопроводов.

Трубопроводы гидравлически длинные, когда местные потери составляют (5ч10)% от потерь по длине. Определение общих потерь напора hw = hдл + hм сводится к нахождению потерь по длине

hw = hдл + (0.05 + 0.10)hдл = (1,05 ÷ 1,1)hдл . (2.24)

Основной расчетной формулой для гидравлически длинных трубопроводов является формула (2.10) Дарси-Вейсбаха. К таким трубопроводам относятся трубопроводы большой протяженности, имеющие незначительное количество трубопроводной

арматуры (магистрали водопроводов, нефтепроводов и т.п.).

d ϑ2

hдл = λ , (2.10)

l 2g

ϑ2

hM = ζ , (2.11)

2g

где l , d - длина и диаметр трубопровода; ϑ 2 / 2 g - скоростной напор; λ - коэффициент гидравлического сопротивления трения, который зависит от режима движения и шероховатости стенок трубы; ζ – коэффициент местного сопротивления, который определяется режимом движения жидкости и видом местного сопротивления в сечении (изменение сечения, трубопроводная арматура и т. п.)

14. Особенности расчета гидравлически коротких трубопроводов.

Гидравлически короткие трубопроводы. В таких трубопроводах местные потери соизмеримы с потерями по длине или превышают их.

Общие потери находят, как сумму hдл и всех местных потерь, т.е.

hw = hдл + ∑ hм . (2.25)

В расчетах используются формулы (2.10) для потерь по длине и (2.11) для местных потерь.

15. Основные расчетные зависимости для расчета гидравлически длинных и гидравлически коротких трубопроводов для высоты h = 0,25 м.

??????? //

16. Особенности расчёта последовательного соединения трубопроводов.

П о с л е д о в а т е л ь н о е с о е д и н е н и е т р у б о п р о в о д о в . Рассмотрим как пример несколько труб (рис.2.24) различной длины, диаметра, соединенных последовательно и содержащих различные местные сопротивления (внезапные сужения, кран, вход и выход из трубы – 1,2,3,4,5). Очевидно, что расход во всех

трубах один и тот же, а полная потеря напора (давления) между их числом и концом трубопровода равна сумме всех потерь, тогда расчетные уравнения

Q1=Q2=Q3=Q ,

ΔP=ΣΔPL+ΣΔPM ,

где ΣΔPL - сумма линейных потерь; ΣΔPM- сумма местных потерь.

В развернутом виде имеем

17. Расчёт разветвлённых трубопроводов.

Разветвленные трубопроводы - от главной отходят второстепенные ветви.

из системы уравнений находим расходы для каждой ветви.

Нпотребный = Нстатический + hl + Нсвободный,

где Нсвободный = av²/2g - напор при истечении в атмосферу.

18.Общие сведения о расчете сложных трубопроводов.

Расчет сложных параллельно соединенных трубопроводов

Последовательное соединение трубопроводов - расход постоянный, диаметр переменный. Параллельное соединение трубопроводов - несколько ветвей отходят из одной точки и сходятся в дугой, напор и потери для каждой ветви одинаковы.

hl = A × Q2;

из системы уравнений находим расходы для каждой ветви.

Тогда потери: hl = A1 × Q12 = A2 × Q22 = A3 × Q32;

Расчет сложных разветвленных трубопроводов

Разветвленные трубопроводы - от главной отходят второстепенные ветви.

из системы уравнений находим расходы для каждой ветви. Нпотребный = Нстатический + hl + Нсвободный, где Нсвободный = av2/2g - напор при истечении в атмосферу.

19. Истечение жидкости через малое отверстие в тонкой стенке.

При постоянном напоре количество вытекшей жидкости равно притоку. При равных коэффициентах кинетической энергии:

,

где 0-0 сечение - свободная поверхность жидкости, а 1-1 - сечение вблизи отверстия. p0 = p1 = pатм, z0 - z1 = H. По теореме о неразрывности движения: v0=v1×w1/w0, и если w1< ,

где zм - коэффициент местных потерь.

,

где j - коэффициент скорости. Расход: Q = w1 × v1 = e × wотверстия × v1, где e - коэффициент сжатия струи.

,

где m - коэффициент расхода жидкости.

Для учета скорости подхода (v0¹0): расход в первом приближении - , v = Q/w0, тогда полный напор с учетом скорости подхода: , подставляя полученное значение в формулу расхода: , получаем расход во втором приближении.

20. Истечение жидкости через насадки.

Насадки - присоединенные к отверстию патрубки длиной l<4d, позволяющие существенно изменять скорость и напор. Бывают:

1. внешние и внутренние;

2. призматические, цилиндрические, конические (сходящиеся и расходящиеся) и коноидальные.

Скорость и расход при истечении:

где 0-0 сечение - свободная поверхность жидкости, а 1-1 - сечение вблизи насадки. p0 = p1 = pатм, z0 - z1 = H.

где zм - коэффициент местных потерь.

где j - коэффициент скорости. Расход: Q = w1 × v1 = e × wнасадки × v1, где e - коэффициент сжатия струи.

где m - коэффициент расхода жидкости.

Классификация насадок:

1. цилиндрические - на входе в насадку обрасуется вакуум, который подсасывает жидкость и увеличивает расход. Срыв вакуума происходит когда напор превышает атмосферное давление;

2. конические сходящиеся - уменьшение расхода, увеличение скорости;

3. конические расходящиеся - уменьшение скорости, увеличение расхода. Угол конусности ограничен, иначе истечение происходит как из отверстия в тонкой стенке;

4. коноидальные - увеличение расхода, увеличение скорости.

21. Виды насадков. Физические явления при прохождении жидкости внутри насадка.

22. Коэффициент сжатия, коэффициент скорости, коэффициент расхода. Связь между ними.

23. Истечение жидкости при несовершенном сжатии.

Несовершенное сжатие наблюдается в том случае, когда на истечение жидкости через отверстие и на формирование струи оказывает влияние близость боковых стенок резервуара (рис.5.5).

Рис. 5.5. Схема несовершенного сжатия струи

Так как боковые стенки частично направляют движение жидкости при подходе к отверстию, то струя по выходе из отверстия сжимается в меньшей степени, чем из резервуара неограниченных размеров, как это было описано в п.5.1.

При истечении жидкостей из цилиндрического резервуара круглого сечения через круглое отверстие, расположенное в центре торцевой стенки, при больших числах Re коэффициент сжатия для идеальной жидкости можно найти по формуле, представленной Н.Е. Жуковским:

где n - отношение площади отверстия S_о к площади поперечного сечения резервуара S₁

Расход жидкости при несовершенном сжатии

где напор Н нужно находить с учетом скоростного напора в резервуаре

24. Истечение жидкости под уровень.Часто приходится иметь дело с истечением жидкости не в атмосферу, а в пространство, заполненное этой же жидкостью (рис.5.6). такой случай называется истечением под уровень, или истечением через затопленное отверстие.

Рис. 5.6. Истечение по уровень

В этом случае вся кинетическая энергия струи теряется на вихреобразование, как при внезапном расширении.

Скорость истечения в сжатом сечении струи

где φ - коэффициент скорости; Н - расчетный напор,

Расход жидкости равен

Таким образом, имеем те же расчетные формулы, что и при истечении в воздух (газ), только расчетный напор Н в данном случае представляет собой разность гидростатических напоров по обе стенки, т.е. скорость и расход жидкости в данном случае не зависят от высот расположения отверстия.

Коэффициенты сжатия и расхода при истечении под уровень можно принимать те же, что и при истечении в воздушную среду.

25. Истечение жидкости через насадки при постоянном напоре.

Внешним цилиндрическим насадком называется короткая трубка длиной, равной нескольким диаметрам без закругления входной кромки (рис. 5.7). На практике такой насадок часто получается в тех случаях, когда выполняют сверление в толстой стенке и не обрабатывают входную кромку. Истечение через такой насадок в газовую среду может происходить в двух режимах.

Первый режим - безотрывный режим. При истечении струя, после входа в насадок сжимается примерно так же, как и при истечении через отверстие в тонкой стенке. Затем струя постепенно расширяется до размеров отверстия из насадка выходит полным сечением (рис.5.7).

Рис. 5.7. Истечение через насадок

Коэффициент расхода μ, зависящий от относительной длины насадка l / d и числа Рейнольдса, определяется по эмпирической формуле:

Так как на выходе из насадка диаметр струи равен диаметру отверстия, то коэффициент сжатия ε = 1 и, следовательно, μ = φ , а коэффициент сопротивления ζ = 0,5.

Если составить уравнение Бернулли для сжатого сечения 1-1 и сечения за насадком 2-2 и преобразовать его, то можно получить падение давления внутри насадка

P₂ - P₁ 0,75Hgρ

При некотором критическом напоре Н_кр абсолютное давление внутри насадка (сечение 1-1) становится равным нулю (P₁ = 0), и поэтому

Следовательно, при Н > Н_кр давление P₁ должно было бы стать отрицательным, но так как в жидкостях отрицательных давлений не бывает, то первый режим движения становится невозможным. Поэтому при Н Нкр происходит изменение режима истечения, переход от первого режима ко второму (рис.5.8).

Рис. 5.8. Второй режим истечения через насадок

Второй режим характеризуется тем, что струя после сжатия уже не расширяется, а сохраняет цилиндрическую форму и перемещается внутри насадка, не соприкасаясь с его стенками. Истечение становится точно таким же, как и из отверстия в тонкой стенке, с теми же значениями коэффициентов. Следовательно, при переходе от первого режима ко второму скорость возрастает, а расход уменьшается благодаря сжатию струи.

При истечении через цилиндрический насадок под уровень первый режим истечения не будет отличаться от описанного выше. Но при Н > Н_кр перехода ко второму режиму не происходит, а начинается кавитационный режим.

Таким образом, внешний цилиндрический насадок имеет существенные недостатки: на первом режиме - большое сопротивление и недостаточно высокий коэффициент расхода, а на втором - очень низкий коэффициент расхода. Недостатком также является возможность кавитации при истечении под уровень.

Внешний цилиндрический насадок может быть значительно улучшен путем закругления входной кромки или устройства конического входа. На рис.5.9 даны различные типы насадков и указаны значения соответствующих коэффициентов.

Рис. 5.9. Истечение жидкости через насадки а - расширяющиеся конические; б - сужающиеся конические; в - коноидальные; г - внутренние цилиндрические

26. Дроссельные расходомеры. Трубка Вентури.

Дроссельные расходомеры с постоянным перепадом давления (ротаметры). Ротаметр состоит из вертикальной конусной стеклянной трубки, внутри которой помещен поплавок (или ротор), обращенный широким концом кверху.

Поплавок может свободно перемещаться по всей длине трубы, так как его наружный диаметр меньше внутреннего диаметра трубы. Под действием потока жидкости или газа, направленного по трубке снизу вверх, поплавок поднимается до тех пор, пока не уравновесятся его сила тяжести и подъемная сила, возникающая от перепада давления по обе стороны. По положению поплавка определяют расход жидкости или газа. Шкалу ротаметра градуируют в единицах объемного расхода. На горизонтальных трубопроводах устанавливают поршневые расходомеры, которые применяются для измерения расхода мазута.

Ультразвуковые расходомеры основаны на явлении смещения звукового колебания движущейся жидкости и применяются для измерения расхода жидкостей и газа вне зависимости от электрических свойств измеряемой среды, Ультразвуковые расходомеры позволяют измерить расходы: как электропроводящих, так и не проводящих, в том числе агрессивных и вязких жидкостей; близких к нулевому; без непосредственного контакта со средой.

Вентури трубка - расходомер Вентури, устройство, обеспечивающее местное сужение потока жидкости, газа или пара; применяется для измерения расхода или скорости потока. Обычно в виде кривой трубки со шлангами.