- •Содержание
- •Определение характеристик топлива.
- •Выбор проектных параметров.
- •Проектировочный баллистический расчет.
- •Проверочный баллистический расчет.
- •Весовой расчет
- •Выбор оптимальных проектных параметров.
- •Весовой расчет ракеты при выбранных оптимальных проектных параметрах.
- •Определение основных геометрических характеристик
- •Определение тяговых характеристик
- •Объемный расчет ракеты Объемный расчет гч
- •Бак окислителя.
- •2 Ступень. Массовые расходы окислителя и горючего равны
- •Бак окислителя
- •Прикидочный расчет габаритов ду Расчет ду 1 ступени.
- •Расчет ду 2 ступени.
- •Объемный расчет приборного, хвостового и переходного отсеков
- •Определение центра тяжести ракеты на аут
- •Расчет нагрузок действующих на ракету в полете.
- •Расчет топливных баков ракеты Расчет обечаек топливных баков Бак окислителя 2-й ступени.
- •Бак горючего 2-й ступени.
- •Бак окислителя 1-й ступени.
- •Бак горючего 1-й ступени.
- •Расчет распорных шпангоутов. Распорные шпангоуты верхних днищ.
- •Распорный шпангоут нижнего днища бака горючего первой ступени.
- •Распорный шпангоут нижнего днища бака горючего второй ступени.
- •Распорный шпангоут нижнего днища бака окислителя первой ступени.
- •Распорный шпангоут нижнего днища бака окислителя второй ступени.
- •Расчет днищ топливных баков.
- •Нижнее днище бака окислителя 2-й ступени.
- •Нижнее днище бака горючего 2-й ступени.
- •Нижнее днище бака окислителя 1-й ступени.
- •Нижнее днище бака горючего 1-й ступени.
- •Верхние днища баков ракеты.
- •Расчет окантовок около круговых отверстий топливных баков.
- •Расчет окантовок бака горючего первой ступени
- •Расчет окантовок бака окислителя первой ступени
- •Расчет окантовок бака горючего второй ступени
- •Расчет окантовок бака окислителя второй ступени
- •Расчет тоннельных труб. Тоннельная труба 1-й ступени
- •Тоннельная труба 2-й ступени
- •Расчет фланцевого соединения крепления крышки люка-лаза
- •Расчет сухих отсеков ракеты
- •Расчет приборного отсека 2 ступени.
- •Расчет межбакового отсека 2 ступени.
- •Расчет хвостового отсека 2 ступени
- •Расчет приборного отсека 1 ступени.
- •Расчет хвостового отсека 1 ступени.
- •Расчет фермы переходного отсека
- •Расчет стыковочного шпангоута гч.
- •Расчет заклепок
- •Список использованных источников
Нижнее днище бака окислителя 2-й ступени.
Плотность компонента r = 1450 кг/м3.
Высота столба жидкости Н = 1,034 м.
Меридиональные усилия по днищу бака:
Кольцевые усилия по днищу бака:
где Q - текущий угол.
По результатам расчетов строим график распределения усилий по днищу:
Максимальные напряжения возникают в полюсе. Для их определения используем зависимость полученную после раскрытия неопределенности 0/0:
Nj = NQ = N
N = 350,745 кН/м.
Принимаем толщину днища d = 1,5 мм.
Определяем возникающие напряжения в днище бака:
s = N / d = 350,745 / 1,5 = 233,83 МПа
Определяем запас прочности:
n = sВ / s = 320 / 233,83 = 1,37
Из технологических соображений принимаем d = 2 мм.
Нижнее днище бака горючего 2-й ступени.
Плотность компонента r = 1000 кг/м3.
Высота столба жидкости Н = 1,042 м.
Меридиональные усилия по днищу бака:
Кольцевые усилия по днищу бака:
где Q - текущий угол.
По результатам расчетов строим график распределения усилий по днищу:
Максимальные напряжения возникают в полюсе. Для их определения используем зависимость полученную после раскрытия неопределенности 0/0:
Nj = NQ = N
N = 335,232 кН/м.
Принимаем толщину днища d = 1,5 мм.
Определяем возникающие напряжения в днище бака:
s = N / d = 335,232 / 1,5 = 223,49 МПа
Определяем запас прочности:
n = sВ / s = 320 / 223,49 = 1,43
Из технологических соображений принимаем толщину днища равной 2 мм.
Нижнее днище бака окислителя 1-й ступени.
Плотность компонента r = 1450 кг/м3.
Высота столба жидкости Н = 3,606 м.
Меридиональные усилия по днищу бака:
Кольцевые усилия по днищу бака:
где Q - текущий угол.
По результатам расчетов строим график распределения усилий по днищу:
Максимальные напряжения возникают в полюсе. Для их определения используем зависимость полученную после раскрытия неопределенности 0/0:
Nj = NQ = N
N = 460,464 кН/м.
Принимаем толщину днища d = 2 мм.
Определяем возникающие напряжения в днище бака:
s = N / d = 460,464 / 2 = 233,232 МПа
Определяем запас прочности:
n = sВ / s = 320 / 233,232 = 1,39
Нижнее днище бака горючего 1-й ступени.
Плотность компонента r = 1000 кг/м3.
Высота столба жидкости Н = 3,632 м.
Меридиональные усилия по днищу бака:
Кольцевые усилия по днищу бака:
где Q - текущий угол.
По результатам расчетов строим график распределения усилий по днищу:
Максимальные напряжения возникают в полюсе. Для их определения используем зависимость полученную после раскрытия неопределенности 0/0:
Nj = NQ = N
N = 411,43 кН/м.
Принимаем толщину днища d = 1,5 мм.
Определяем возникающие напряжения в днище бака:
s = N / d = 411,43 / 1,5 = 274,286 МПа
Определяем запас прочности:
n = sВ / s = 320 / 274,286 = 1,16667.
Из технологических соображений принимаем толщину днища d = 2 мм.
Верхние днища баков ракеты.
Так как верхние днища топливных баков находятся под одинаковым давлением наддува , то коллектив разработчиков считает достаточным провести расчет одного днища.
N = 4×105 × 0,9 / 2 = 1,8×105 Н /м.
Принимаем толщину днища d = 1 мм.
Определяем возникающие напряжения в днище бака:
s = N / d = 180 / 1 = 180 МПа
Определяем запас прочности:
n = sВ / s = 320 / 180 = 1,778.
Принимаем толщину верхних днищ равной 2 мм.