Министерство общего и профессионального образования Российской Федерации
ОМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра теплоэнергетики.
Специальность: «Промышленная теплоэнергетика»
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
К КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ
ПО КУРСУ: «Тепловые двигатели и нагнетатели».
На тему: «Расчет турбины ГТУ»
Руководитель проекта: Доцент
Приходченко А.В.
Разработала: студентка гр. ПТЭ-312
Безгузикова Ю.В.
Омск 2005.
Министерство общего и профессионального образования Российской Федерации
ОМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра теплоэнергетики.
Специальность: «Промышленная теплоэнергетика»
З АДАНИЕ №
Курсовой проект по курсу: тепловые двигатели и нагнетатели
Студентке группы ПТЭ-312
2004/2005 учебный год
Тема курсового проекта: «Расчет турбины ГТУ»
Исходные данные: начальная температура газов перед турбиной (по параметрам торможения) Т*c=1200К; конечное давление (по параметрам торможения) Р*d =105 Па (1,02ат); отношение давлений в турбине δ=7,0; расход газа G=140кг/с; частота вращения n=50с-1
Содержание проекта: пояснительная записка, графическая часть.
Разделы пояснительной записки:
Введение.
Анализ выбранной конструкции.
Расчет турбины.
Заключение.
Литература.
Графическая часть:
Сборочный чертеж газовой турбины.
Основная рекомендуемая литература:
П. Н. Шляхин «Паровые и газовые турбины», М.-Л. 1966 год.
А. Г. Костюк, А. Н. Шерстюк «Газотурбинные установки».
«Газотурбинные установки. Конструкция и расчет» под общей редакцией Л.В. Арсеньева и В.Г. Тарышкина.
Руководитель проекта: Доцент
Приходченко А. В.
Исполнитель проекта: студентка гр. ПТЭ-312
Безгузикова Ю. В.
Омск 2005
Содержание
Введение…………………………………………………………………………………….4
Расчет турбины……………………………………………………………………………..6
Заключение………………………………………………………………………………….15
Список литературы…………………………………………………………………………16
Введение
Паровая или газовая турбина является силовым двигателем, в котором потенциальная энергия пара или газа превращается в кинетическую, а кинетическая в свою очередь преобразуется в механическую энергию вращения вала. Вал турбины непосредственно или при помощи зубчатой передачи соединяется с рабочей машиной. В зависимости от назначения рабочей машины паровая или газовая турбина может быть применена в самых различных областях промышленности: в энергетике, на транспорте, в морском и речном судоходстве, в авиации и т.д. Паровые и газовые турбины, как силовые двигатели, в промышленности и энергетике могут быть использованы только в сочетании с другим энергетическим оборудованием.
Газотурбинная установка состоит из:
в о з д у ш н о г о к о м п р е с с о р а, сжимающего воздух до требуемого давления;
р е г е н е р а т о р а, в котором воздух из компрессора подогревается за счет тепла отработавших газов турбины;
к а м е р ы с г о р а н и я, где происходит сгорание топлива;
г а з о в о й т у р б и н ы;
э л е к т р и ч е с к о г о г е н е р а т о р а;
п у с к о в о г о э л е к т р о д в и г а т е л я;
ф и л ь т р о в для очистки воздуха.
Преобразование потенциальной энергии пара или газа в механическую энергию вращения вала турбины осуществляется различным образом, и в зависимости от характера преобразования потенциальной энергии рабочего тела в кинетическую энергию струи различают активные и реактивные турбины.
Газовые турбины могут использоваться в самых различных областях промышленности:
- для привода электрических генераторов тепловых электрических станций и
энергопоездов;
- для привода газовых нагнетателей газоперекачивающих станций на магистральных
газопроводах;
- для привода турбовинтовых и турбореактивных двигателей самолетов;
- для привода винтов речных и морских судов;
- для привода воздуходувок. насосов, вентиляторов и эксгаустеров металлургических
заводов и других промышленных предприятий;
- в качестве двигателя теплогазотурбовозов, а также на нефтеперерабатывающих
заводах и других предприятиях.
В ГТУ применяется твердое, жидкое и газообразное топливо. В ГТУ применяются два типа рабочих циклов: разомкнутый и замкнутый.
В разомкнутом цикле компрессор через очистительный фильтр засасывает воздух из атмосферы и под определенным давлением подает его в камеру сгорания, куда одновременно поступает топливо, обычно жидкое или газообразное. Горячий газ, образовавшийся в камере сгорания в процессе сжигания топлива и смешения продуктов горения с воздухом, поступает в турбину, в которой его тепловая энергия преобразуется в механическую работу вращения вала. Отработавшие газы через выпускной патрубок турбины выбрасываются в атмосферу. Пуск в работу ГТУ осуществляется пусковым электродвигателем.
В замкнутом цикле рабочим телом также обычно является воздух, но он уже циркулирует по замкнутому контуру: компрессор – котел – турбина – воздухоохладитель – снова компрессор и т.д. Сжатие воздуха до рабочего давления производится компрессором, а нагрев его до температуры перед турбиной осуществляется в котле. Для пуска ГТУ также предусмотрен пусковой электродвигатель, а для заполнения контура – воздуховод с фильтром и запорным вентилем.
Из сопоставленных схем следует, что схема замкнутого цикла более сложна, она содержит больше вспомогательного оборудования и требует больших капитальных затрат на сооружение установки. Основным преимуществом этой схемы является возможность использования любого топлива, в том числе и твердого. Для разомкнутого цикла проблема сжигания твердого топлива пока еще не получила удовлетворительного решения.
Основным недостатком простейших схем ГТУ является их низкая экономичность, получающаяся в основном за счет потерь тепла с отработавшими газами. В разомкнутом цикле отработавшие газы, имеющие весьма высокую температуру, выбрасываются в атмосферу. В замкнутом цикле для снижения затрат энергии на сжатие воздуха применяется глубокое охлаждение рабочего воздуха в воздухоохладителе перед компрессором, что также сопряжено с потерями тепла в цикле
Использование в циклах части тепла отработавших газов или воздуха для подогрева воздуха, поступающего из компрессоров в камеры сгорания, позволяет повысить экономичность ГТУ. Однако такое повышение экономичности связано с применением регенераторов, т.е. с усложнением схем установок и удорожанием их стоимости.
В схемах замкнутого цикла тепло отработавшего в турбине воздуха или другого газа, передаваемое охлаждающей воде, может быть использовано для технологических целей или теплофикаций.
Расчет турбины
Рассчитать турбину на следующие условия работы: начальная температура газов перед турбиной (по параметрам торможения) Т*c=1200К; конечное давление (по параметрам торможения) Р*d =105 Па (1,02ат); отношение давлений в турбине δ=7,0; расход газа G=140кг/с; частота вращения n=50с-1
Приняв средние значения характеристик газа Rг= 290Дж/(кгК), срг=1,130Дж/(кгК), подсчитаем параметр
mг=
Теплоперепад турбины по параметрам торможении
Н*0Т=ср2 (1-δ-m)=1,13 1200(1-7-0,257)=528,84кДж/кг.
Далее определяем параметры газа перед первой и за последней ступенями, назначив примерные величины скоростей и кпд; скорость во входном патрубке wc =40 м/с; скорость перед первой ступенью с0 =80 м/с; скорость в выходном патрубке wd=50м/с; скорость за последней ступенью сz=120 м/с; кпд входного патрубка ηвх=0,9; кпд выходного патрубка ηвых=0,5. Кроме того, принимаем кпд турбины η*=0,88. Давление торможения перед турбиной Р*с=δ Р*d = 7 105 Па.
Плотность газа перед турбиной, определенная по параметрам торможения:
ρ*с =
Потерю давления торможения во входном патрубке находим, приняв ρ0 ρ*с :
∆Р*с =
Давление торможения перед первой ступенью
Р*0= Р*с -∆Р*с =7 105-536,4=6,99 105 Па
Для определения параметров газа за последней ступенью вначале подсчитываем температуру газов за турбиной:
Т*d=
T*dt=
Температура газов за последней ступенью:
Тz= Т*d-
Поскольку давление за последней ступенью мало отличается от давления за турбиной, при определении плотности можно принять
Находим потери полного давления в выходном патрубке:
Давление торможения за последней ступенью:
Для определения числа ступеней турбины, вычислим располагаемый теплоперепад по параметрам перед первой и за последней ступенями:
Располагаемый теплоперепад одной ступени найдем по выбранному диаметру корневых сечений dk=1,15м и параметру χ0к=0,45; (υк= =180,64м/с)
Число ступеней
Теперь определим коэффициент возврата тепла αm и уточним теплоперепад ступеней:
Теплоперепад одной ступени:
Переходим к предварительной оценке высоты лопаток первой и последней ступеней.
Согласно уравнению неразрывности
=
(принято cosγ0=0,98).
Высота направляющих лопаток (на входе)
Для определения высоты лопаток последней ступени назначим приемлемое отношение:
, тогда
Площадь проходного сечения:
Меридиональная скорость за последней ступенью сzs определяется из уравнения неразрывности:
Найденное значение сzs вполне приемлемо и может быть принято.
Однако в первых ступенях целесообразно принять меньшее значение меридиональной скорости. Найдем меридиональную скорость за соплами первой ступени, приняв угол α1к=14˚, степень реактивности θк=0,1 и коэффициент скорости φ=0,975 (ζ=1-φ2=0,05).
м/с
Итак, с1к=379,41 м/с.
Меридиональная скорость
Поскольку меридиональная скорость в первой ступени заметно меньше, чем в последней, нецелесообразно выполнять все ступени однотипными. Можно, например, объединить первые четыре ступени в одну группу, а последние четыре ступени выполнять индивидуальными.
Переходя к расчету первой ступени, примем закон изменения окружной проекции
скорости согласно формуле ,обеспечивающей постоянную меридиональную скорость с1s по высоте лопаток, и кроме того, потребуем постоянства работы по высоте лопаток.
Расчет треугольников скоростей произведем для трех сечений – корневого, среднего и периферийного.
Начнем со среднего сечения. Средний диаметр в сечении перед соплами
Поскольку средний диаметр d1c мало отличается от d0с, примем d1c=1,312 м. Окружная проекция скорости в корневом сечении
Окружная проекция скорости на среднем диаметре по
Далее находим:
Меридиональная скорость на среднем диаметре с1sc принята равной с1sк, т.е. 91,788м/с:
Располагаемый теплоперепад в рабочей решетке
Степень реактивности
Относительная скорость за рабочими лопатками при коэффициенте скорости ψ=0,97
Принимаем среднюю проекцию скорости с2s=c1s=91,788 м/с и вычисляем
Найденное значение угла приемлемо, хотя более желательно иметь α2=70-80˚, что может быть достигнуто, например, путем небольшого увеличения диаметров (т.е. параметра Х0).
Находим температуру, давление и плотность газа:
Диаметр периферийного сечения
Принято cosγ1с=0,98. Средний диаметр мало отличается от ранее принятого:
м
Дальнейший расчет газовой турбины сведен в таблицу:
Параметры |
Диаметр сечения d,м. |
||
1,10 |
1,312 |
1,548 |
|
Окружная скорость
|
172,7
|
205,98 |
243,04 |
Окружные проекции скорости:
|
368,1 |
311,38 |
266,1 |
|
-44,08 |
-34,21 |
-26,79 |
Меридиональные проекции скорости: с1s (принята постоянной), м/с. |
92 |
92 |
92 |
|
91 |
90 |
91,5 |
Угол |
14,03 |
16,46 |
19,07 |
Скорость за направляющими лопатками:
|
379,49 |
324,69 |
281,58 |
Теоретическая скорость за направляющими лопатками:
|
389,22 |
333,02 |
288,8 |
Располагаемый теплоперепад направляющих лопаток:
|
72,546 |
52,251 |
38,502 |
Окружная проекция скорости:
|
195,4 |
105,4 |
23,06 |
Угол |
25,2 |
41,1 |
75,9 |
Относительная скорость:
|
216,1 |
139,9 |
94,8 |
Окружная проекция скорости:
|
216,8 |
240,2 |
269,8 |
Угол |
22,8 |
20,5 |
18,7 |
Относительная скорость:
|
234,8 |
256,9 |
285,4 |
|
242,1 |
264,8 |
294,2 |
Располагаемый теплоперепад на рабочих лопатках:
|
5,9 |
25,3 |
38,8 |
Использованный теплоперепад на рабочих лопатках:
|
4,2 |
23,2 |
36,2
|
Общий располагаемый теплоперепад:
|
78,446 |
75,451 |
77,302 |
Степень реактивности |
0,075 |
0,335 |
0,468 |
Угол |
64,15 |
69,18 |
73,68 |
Скорость на выходе из ступени
|
101,1 |
96,3 |
95,3 |
Располагаемый теплоперепад по параметрам торможения
|
76,546 |
74,051 |
76,002 |
Температура газов:
|
1136,3 |
1153,4 |
1164,9 |
|
1132,9 |
1150,9 |
1163,1 |
|
1136,3 |
1153,4 |
1164,9 |
|
1136,3 |
1153,4 |
1164,9 |
Давление: |
5,56 |
5,92 |
6,16 |
|
5,56 |
5,92 |
6,16 |
Плотность газа: |
1,6872 |
1,7698 |
1,8234 |
|
1,6871 |
1,769 |
1,8224 |
Окружная проекция скорости с1u определяется по формуле , скорость
с2u – из условия постоянства работы по длине лопаток:
Относительная скорость находилась по проекциям:
а меридиональная проекция по формуле
В остальном расчет производился таким же образом, как и для среднего сечения.
На рисунке представлены треугольники скоростей на диаметрах 1,1;1,312;1,548.
Треугольник скоростей на диаметре 1,1м:
Треугольник скоростей на диаметре 1,312м:
Треугольник скоростей на диаметре 1,548м:
К.п.д. ступени найдем вначале на трех контрольных радиусах:
За к.п.д. ступени допустимо принять среднее значение
Влияние утечек оценим по формуле
приняв
Дополнительные потери в ступени возникают также вследствие утечки газа через уплотнения диафрагмы. Их учет может быть произведен после определения размеров диафрагменного уплотнения и расчета утечки через диафрагменное уплотнение.
подобно изложенному проводится расчет всех ступеней газовой турбины. После расчета последней ступени будет известна температура торможения за турбиной ,
что даст возможность найти к.п.д. и мощность всей турбины.