Определение расхода энергии на пуск блока 200 мВт.

Этап пуска	Наименование показателей	Расчетная формула	Значение	Примечание
Подготовка	Продолжительность , ч Потребление электроэнергии	-	2,0 3,0
Растопка котла	Продолжительность , ч Расход тепла условного топлива ГДж (т) Потребление электроэнергии	- (2-22)	2,75 30,4(10,3) 7,4	-
Повышение частоты вращения роторов и синхронизация	Продолжительность , ч Расход тепла условного топлива ГДж (т) Потребление электроэнергии	- (2-22)	1,33 246(8,4) 6,65	-
Нагружение блока до 200 МВт	Продолжительность , ч Расход тепла условного топлива ГДж (т) ГДж (т) ГДж (т) Выработка электроэнергии Потребление электроэнергии	- (2-24а) (2-24б) По графику нагружения	4,67 3110(106) 455(15,5) 3565(121,5) 282 40,5	- - -
Всего	Продолжительность , ч Расход тепла условного топлива ГДж (т) С учетом тепла от посторонних источников ГДж (т) Потребление электроэнергии		8,75 4115(140,2) 4570(55,5) 57,50	Без этапа подготовки - - -

Продолжение табл. 2-5

	Отпущенная электроэнергия		224,6	-
	Потери тепла при пуске ГДж (т) %	(2-21) -	2369(81) 100	-
	Потери по этапам: Подготовка к пуску, т % Растопка котла, т % Повышение частоты вращения и синхронизация, т % Нагружение до 200 МВт, т %	- - - - - - - -	6,0 7,4 20,0 24,6 14,0 17,4 41,0 50,6	- - - - - - - -

По изложенной выше методике в ВТИ определены потери тепла при пусках блоков различной мощности с барабанными и прямоточными котлами. На основании результатов проведенных экспериментов и обобщения имеющихся материалов предложен метод определения форсировки топки в отдельные периоды пуска, а также получены значения коэффициентов пропорциональности, необходимых для расчета всех составляющих потерь. Это дало возможность более полно учесть влияние конструктивных особенностей оборудования и режимных факторов и, следовательно, повысить точность расчета пусковых потерь тепла [2-36].

Факторы, влияющие на пусковые потери. Потери теп­ла при пуске зависят от многих факторов, среди которых можно назвать, в частности, следующие: мощность бло­ка, конструктивные и эксплуатационные характеристики его оборудования, начальные параметры пара, тип котла и вид сжигаемого топлива, длительность простоя и пус­ка. На величину потерь определенное влияние оказыва­ют, кроме того, пусковая схема и технологические осо­бенности режимов останова и пуска блока. Важное зна­чение имеет также уровень освоения оборудования и пус­ковых режимов.

Систематизированные в необходимой мере данные о количественном влиянии перечисленных факторов на пусковые потери практически отсутствуют. Возможно отметить лишь общие положения и следующие наиболее существенные факторы.

С увеличением мощности блока и повышением на­чальных параметров пара пусковые потери возрастают, но в иной пропорции. Масса металла оборудования ме­няется медленнее, чем мощность, однако чем выше ме­таллоемкость оборудования и начальные параметры па­ра, тем больше время прогрева и пуска, что и приводит к увеличению потерь.

Тип котла также оказывает ощутимое влияние на пусковые потери. Для блоков с прямоточными котлами потери тепла при пуске на прямоточном режиме значи­тельно выше, чем для блоков с барабанными котлами [2-34]. Внедрение пусков на сепараторном режиме по унифицированной технологии позволяет существенно сократить пусковые потери. Так, согласно [2-24] при пуске блока 300 МВт из холодного состояния разность в пусковых потерях для прямоточного и сепараторного режимов составляет не менее 45 т условного топлива (при оптимальных графиках пуска).

Потери тепла при пуске из холодного и близких к нему состоя­ний для дубль-блока несколько выше, чем для моноблока, что вы­текает из условий пуска турбины и технологии растопки корпусов котла. Так, по расчетам МЭИ разность между потерями для дубль - и моноблока 300 МВт при пуске из холодного состояния составляет около 30 т условного топлива. Исследования, выполненные Южтехэнерго, показали, что одновременная растопка обоих корпусов дубль-блока 300 МВт экономически целесообразнее, чем последова­тельная.

Значительное влияние на пусковые потери оказывает исходное тепловое состояние оборудования, определяе­мое в основном длительностью простоя блока. Под дли­тельностью простоя чаще всего подразумевают проме­жуток времени между моментами отключения генератора от сети и последующего его включения в сеть. По дан­ным МЭИ зависимость потерь топлива от длительности простоя блока мощностью 150 МВт с барабанным котлом ТП-90 близка к экспоненциальной (рис. 2-17). Наиболее простое аналитическое выражение этой зависимости да­но в [2-37] :

где и - потери топлива при пуске блока соот­ветственно из холодного состояния и после простоя в те­чение времени ; k - коэффициент, зависящий от типа и мощности блока (для более крупных блоков значение k выше).

Рис. 2-17. Потери условного топлива при пуске моноблока 150 МВт с барабанным котлом в зависимости от длительности простоя.

Очевидно, что эта формула применима только для пусков, осуществляемых в строгом соответствии с гра­фиком-заданием. Однако в эксплуатационных условиях нередко имеют место существенные отклонения факти­ческих показателей пуска от предполагаемых, что в фор­муле не учитывается. Возможны и другие способы ап­проксимации рассматриваемой зависимости, в том числе и линейной в отдельных диапазонах длительностей про­стоя.

Данные о потерях условного топлива при пусках из различного теплового состояния оборудования отдельных типов блоков приведены в табл. 2-6 [2-38]. Для дубль-блоков мощностью 300 МВт потери топлива при пуске одного корпуса котла даны в знаменателе.

В табл. 2-6 достаточно полно отражено влияние ха­рактеристик сжигаемого топлива на потери. Большие значения потерь относятся к блокам, работающим на топливах, бедных летучими веществами (АШ, Т и др.). При рассмотрении таблицы можно убедиться, что зави­симости пусковых потерь от длительности простоя и мощ­ности блока не являются линейными. Различия блоков по типам котлов в приведенных данных не нашли отра­жения. В настоящее время введены в действие в качест­ве обязательных для электростанций разработанные в ВТИ временные нормы пусковых потерь топлива для пылеугольных и газомазутных дубль- и моноблоков мощностью 160, 200 и 300 МВт с барабанными и прямо­точными котлами.

Таблица 2-6