II ступень:

Н/мм², где

_{Н lim}  предел контактной выносливости при базовом числе циклов.

Для шестерни:

_Hlim=2*HB_ср+70=2300+70=670 МПа. /1,c.13/

S_H=1.2

N_K=60nn₃L365K_годK_сут

N_K =6026736550.8240.58=32.610⁷.

N_K>N_HG  Z_N=1

Z_R=0.95,

Z_V=1.05.

[]_H1=67010.951.05/1.2=557

Для колеса:

_Hlim=670 МПа,

N_HG=30300^2.4=2.6410⁷,

N_K=6084.236550.8240.58=10.310⁷,

N_K>N_HG  Z_N=1

Z_R=0.95,

Z_V=1.05,

S_H=1.1.

[]_H2=67010.951.05/1.2=557 МПа

[]_H=557 МПа - Допускаемое напряжение изгиба.

Шестерня:

_Hlim=670 МПа,

[]_F=_HlimY_NY_RY_A/S_F.

S_F=1.7,

,

q=6,

N_FG=410⁶,

N_K=32.610⁷.

N_K>N_FG  Y_N=1, Y_R=1, Y_K=1.

[]_F1=670/1.7=394МПа.

Колесо:

_Hlim=670 МПа,

S_F=1.7,

,

q=6,

Y_Nmax=4,

N_FG=410⁶,

N_K=10.310⁷.

N_K>N_FG  Y_N=1, Y_R=1, Y_K=1.

[]_F2=670/1.7=394МПа.

[]_F=394 МПа.

Учет режима нагружения при определении допускаемых напряжений.

N_HE=60n_{3 ,}

N_HE=60n₃n(1.35T/T)^q/20.001t+(T/T)^q/20.3t+(0.4T/T)^q/20.7t=

=60n₃nt(1.35^q/20.001+0.3+0.4^q/20.7)

N_HE1=602675(1.35³0.001+0.3+0.4³0.7)=27.810³,

N_HE2=6084.25(1.35³0.001+0.3+0.4³0.7)= 8.710³.

N_FE=60n_{3 ,}

N_FE=60n₃nt(1.35^q0.001+0.3+0.4^q0.7),

N_FE1=602675(1.35⁶0.001+0.3+0.4⁶0.7)=24.710³,

N_FE2=6084.2.65(1.35⁶0.001+0.3+0.4⁶0.7)=7.810³.

Iiiступень:

Н/мм², где

_{Н lim}  предел контактной выносливости при базовом числе циклов.

Для шестерни:

_Hlim=2*HB_ср+70=2300+70=670 МПа. /1,c.13/

N_HG=30300^2.4=2,6410⁷,

N_K=60nn₃365tK_год24K_сут /1,c.13-14/

N_K==6084.236550.8240.58=10.310⁷

N_K>N_HG  Z_N=1

Z_R=0.95,

S_h=1.2.

Z_V=1.05.

[]_H1=67010.951.05/1.2=557

Для колеса:

_Hlim=670 МПа,

N_HG=30300^2.4=2.6410⁷,

N_K=6044.336550.8240.58=5.410⁷,

Z_n=1

Z_R=0.95,

Z_V=1.05,

S_H=1.2.

[]_H2=67010.951.05/1.2=557

[]_H=557

Допускаемое напряжение изгиба.

Шестерня:

_Hlim=670 МПа

[]_F=_HlimY_NY_RY_A/S_F.

S_F=1.7,

,

q=6,

N_FG=410⁶,

N_K=10.310⁷

N_K>N_FG  Y_N=1, Y_R=1, Y_A=1.

[]_F1=670/1.7=394 МПа.

Колесо:

_Hlim=670 МПа,

S_F=1.7,

,

N_FG=410⁶,

N_K=5.410⁷.

N_K>N_FG  Y_N=1, Y_R=1, Y_K=1.

[]_F2=670/1.7=394 МПа.

[]_F=394МПа.

Учет режима нагружения при определении допускаемых напряжений.

N_HE=60n_{3 ,}

N_HE=60n₃n(1.35T/T)^q/20.001t+(T/T)^q/20.3t+(0.4T/T)^q/20.7t=

=60n₃nt(1.35^q/20.001+0.3+0.4^q/20.7)

N_HE1=6084.25(1.35³0.001+0.3+0.4³0.7)=8.710³,

N_HE2=6044.35(1.35³0.001+0.3+0.4³0.7)=4.610³.

N_FE=60n₃

N_FE=60n₃nt(1.35^q0.001+0.3+0.4^q0.7),

N_FE1=6084.25(1.35⁶0.001+0.3+0.4⁶0.7)=7.810³,

N_FE2=6044.35(1.35⁶0.001+0.3+0.4⁶0.7)=4.110³.

3.3 Расчет конической быстроходной ступени

Внешний делительный диаметр колеса:

мм

K=30 - коэффициент, зависящий от поверхностной твёрдости зубьев

_H =1.22+0.21 u_б=1.22+0.21 5.28=2.32 - коэффициент, для конических передач с круглыми зубьями;

- окружная скорость на среднем делительном диаметре;

по окружной скорости определяем точность колёс - 8;

- уточнённое значение диаметра;

K_HV =1.05 - коэффициент внутренней динамической нагрузки;

- коэффициент ширины зубчатого венца;

;

-коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по длине контактных линий, зависит от ;

.

Конусное расстояние:

- угол делительного конуса шестерни;

;

- внешнее конусное расстояние;

;

- ширина зубчатого венца;

, принимаем ;

- среднее конусное расстояние;

.

Модуль передачи:

- внешний торцовый модуль передачи;

- коэффициент внешней динамической нагрузки;

для конических колес с круглым зубьями;

;

;

- для колес с круглыми зубьями;

- меньшее из напряжений изгиба для зубьев;

Числа зубьев:

- число зубьев шестерни;

, принимаем ;

- число зубьев колеса;

, принимаем .

Фактическое передаточное число:

;

Окончательные значения размеров колес:

- угол делительного конуса шестерни;

;

- угол делительного конуса колеса;

;

- диаметр внешней делительной окружности шестерни;

;

- диаметр внешней делительной окружности колеса;

;

- внешний диаметр шестерни;

;

- внешний диаметр колеса;

;