5.7.5 Дымососы

Дымососы служат для создания разряжения в топке и удаления продуктов сгорания топлива. Подбор дымососов производится аналогично с дутьевыми вентиляторами.

Расчетная производительность дымососа V_g, м /ч, определяется по формуле:

V_g=(₁_p(V_г+(_ух-1)V_o)(t_ух+273)((1,0110⁵)/Р_б), (102)

где V_г - теоретический объем продуктов полного сгорания нм³/кг или нм³/ нм³ (определяется по таблицам 38 и 39);

_ух - коэффициент избытка воздуха перед дымососом (при сжигании твердого топлива можно принять 1,5... 1,6, а для газа и мазута 1,35...1,45);

t_ух - температура уходящих газов, равная температуре дымовых газов после экономайзера, °С.

Необходимый напор дымососа Н_g, кПа, определяем по формуле:

Н_g = Н_гт , (103)

где Н_гт - общее сопротивление газового тракта, кПа (таблица 37).

Мощность электродвигателя для привода дымососа N^g_э, КВт, определяем по формуле:

N^g_э = (₃V_gН_g)/(3600^g_э), (104)

где ^g_э - эксплуатационный КПД электродвигателя дымососа (^g_э, можно принять 0,61...0,75).

5.7.6 Питательные устройства

Питательные устройства предназначенны для подачи воды в котлы и перемещения ее по трубопроводам. Питательные устройства состоят из насосов, питательных конденсатных баков и трубопроводов.

Расчетная производительность питательного насоса, м³/ч, определяется по формуле:

V_п.н.=(₁Д^ч(тах))/ , (105)

где Д^ч(тах) –максимальная паропроизводительность котельной, кг/ч;

р - плотность питательной воды, кг/м³;

₁ - коэффициент запаса по парапроизводительности котельной (₁=1,2).

Расчетный напор, Па, питательного насоса:

Н_пн=₂(р_к+Н_сет), (106)

где р_к - давление пара в барабане котла, равное давлению, на которое отрегулирован предохранительный клапан, Па;

Н_сет - сопротивление всасывающего и нагнетательного трубопроводов, Па (принимаем 1,5.. .2,010⁵ Па);

₂ - коэффициент запаса по напору (₂ = 1,1).

Мощность, кВт, электродвигателя для привода питательного насоса:

N^пг₃=V_пн Н_пн3600_пн10³ , (107)

где _пн - КПД питательного насоса (0,75.. .0,8).

5.8 Подбор баков-аккумуляторов

Для подбора бака-аккумулятора строим интегральный график потребления теплоты за (рисунок 10) смену. По оси абцис откладываем часы, а по оси ординат из сменного графика расход горячей воды (рисунок 5) в возрастающем порядке (интегральный график и средний расход за смену .

Рисунок 10 Интегральный график потребления горячей воды:

а - интегральный график расхода горячей воды;

б – график выработки горячей воды.

Расчетная емкость баков-аккумуляторов должна соответствовать максимальной разности между линями а и б. Число баков аккумуляторов принимаем не менее 2. Геометрический объем баков-аккумуляторов должен быть на 5…10% больше расчетного.

5.9 Расчет установки по использованию паро-конденсатной смеси для нужд горячего водоснабжения и воздушного отопления

Значительным резервом экономии топливно-энергетических ресурсов являются вторичные энергетические ресурсы (ВЭР). К ним относятся: паро-конденсатная смесь отработавшего в рекуперативных аппаратах пара выпарных установок, отработавшие газы термических камер в сушильных установках, уходящие дымовые газы котельных установок, сбросные горячие (t=60…90С) и теплые (t=50С) воды, низкотемпературные вентиляционные выбросы и физическое тепло продукции, а также сбросные горячие воды компрессорных установок.

Возможным потребителем ВЭР могут быть системы горячего водоснабжения, водяного и воздушного отопления. ВЭР моно использовать для обогрева теплиц, для выработки холода в абсорбционных холодильных установках, для обогрева грунта в холодильных камерах и т.д.

Рассмотрим в качестве примера утилизационную установку по использованию теплоты паро-конденсатной смеси для воздушного отопления и горячего водоснабжения (рисунок 11).

В этой установке в качестве теплоносителя для подогрева воды, используемой на технологические нужды, применяется паро-конденсатная смесь отработавшего «глухого» пара технологических аппаратов.

Рисунок 11 Схема использования пароконденсатной смеси

1 – рекуперативные пароиспользующие технологические аппараты; 2 – конденсатоотводчики; 3 – сепаратор-расширитель; 4 – насос; 5 – калорифер; 6 – пароводяной теплообменник; 7 – насос системы горячего водоснабжения; 8 - бак-аккумулятор горячей воды; 9 – водоводяной теплообменник; 10 - вентили; 11 – бак сбора конденсата; 12 - конденсатный насос

Подогрев воды производится в водоводяных подогревателях 9. Для обеспечения горячей водой в часы максимального потребления ее предусмотрен бак-аккумулятор 8 горячей воды, емкость которого должна быть не менее максимального часового потребления горячей воды на технологические нужды.

Для надежного обеспечения горячей водой производственных цехов предусмотрено подача ее в бак-аккумулятор 8 от центрального пароводяного подогревателя 6.

Рисунок 12 Процессы использования пара и пароконденсатной смеси (при утилизации его теплоты на нужды горячего водоснабжения и воздушного отопления – рисунок 7) в координатах hS.

Процессы изменения параметров парокондкнсаатной смеси показаны на рисунках 8 а, б, ж

Расчетное количество пароконденсатной смеси определяем по максимальному часовому выходу конденсата Д_пкс от технологических паропотребляющих аппаратов (рисунок 7).

Определяем средневзвешенную энтальпию пароконденсатной смеси по формуле

, (108)

Среднетепловой ресурс пароконденсатной смеси Q_пкс, кДж/ч:

, (109)

Количество отсепарированного пара Д_с, кг/ч, определяем по формуле:

, (110)

где – энтальпия кипящей воды при давлении в сепараторе Р_с, кДж/кг (приложение М);

r_с – теплота парообразования при этом же давлении, кДж/кг (приложение М).

Давление в сепараторе составляет 0,17…0,18 МПа.

Внутренний объем сепаратора V_с, м³, находим по формуле:

, (111)

где - удельный объем сухого насыщенного пара при давлении Р_с, м³/кг (приложение М);

Х_с – степень сухости отсепарированного пара, (принимаем 0,9…0,95);

q_v – объемное тепловое напряжение парового пространства сепаратора, м³/(м³с), (принимаем равным 0,5…0,6).

Внутренний диаметр d_вн, м, подбирается из условия, что скорость пара в корпусе w не должна превышать 2 м/с.

. (112)

Количество теплоты отсепарированного пара Q_оп, кДж/ч, и направляемого в калорифер:

Q_оп=Д_сh_c, (113)

где h_с – энтальпия отсепарированного пара, кДж/кг

, (114)

Утилизированная теплота в калорифере Q_кал, кДж/ч:

, (115)

где h_к – энтальпия конденсата после калорифера, кДж/кг (принимается при температуре конденсата t_к=85…95С).

Поверхность нагрева калорифера А_кал, м², определяем по формуле:

, (116)

где _кал – кпд калорифера (принимаем равным 0,85…0,95);

К_кал – коэффициент теплопередачи калорифера, кВт/(м²К) (принимаем 0,04…0,06 кВт/(м²К).

Средняя разность температур между паром и нагреваемым воздухом рассчитываем по формуле:

, (117)

где t_б – наибольшая разность температур, С;

t_м – наименьшая разность температур, С.

Температуру холодного воздуха t_х.воз. принимаем 15…18С, горячего t_г.воз. – 60…70С.

Количество теплоты, поступающей с кипящей водой в водоводяной подогреватель Q_кв, кДж/ч, определяем по формуле:

. (118)

Количество утилизируемой теплоты в теплообменнике Q_ВВП, кДж/ч, равно:

, (119)

где - энтальпия конденсата после водоводяного подогревателя, кДж/кг (принимаем при температуре =50…60С).

Поверхность нагрева водоводяного нагревателя А_ВВП, м², рассчитываем по формуле:

, (120)

где V_ВВП – производительность утилизационного теплообменника, м³/ч.

Средняя разность температур между охлаждаемым конденсатом и нагреваемой водой определяется на основании температурного графика.

Температура конденсата на входе в водоподогреватель t_с определяется по температуре кипения воды при давлении Р_с=0,17…0,18 МПа (t_с=115…117С), t_х.в. принимается равным +10С; =50…60С на выходе из подогревателя в соответствии с технологическим процессом.

Подбираем водоводяные теплообменники (приложение Г).

Количество теплоты, возвращаемой с переохлажденным конденсатом после водоподогревателя , кДж/ч, и с конденсатом после калорифера , кДж/ч, определяется:

; (121)

. (122)

Коэффициент утилизации теплоты пароконденсатной смеси К_утил, %:

. (123)

Экономия топлива за счет утилизации пароконденсатной смесим В_эк, кг/ч (нм³/ч):

. (124)

Годовая экономия топлива ориентированно составляет , т/год (тыс нм³/ч):

, (105)

Годовой экономический эффект от внедрения утилизационной установки Э_год, руб/год, определяется по формуле:

, (126)

где К – капитальные затраты на устройство утилизационной установки, руб;

Е_н – нормативный коэффициент окупаемости капитальных затрат (принимаем равным 0,1 год^-1);

И_э – издержки эксплуатации утилизационной установки, руб/год;

- относительная экономия топлива.

Срок окупаемости капитальных затрат Т_ок, лет, определяется:

. (127)

Приложение А

Таблица А1 Расчетные температуры наружного воздуха в холодный период года t_ext и средний за отопительный период t_ext^av

Населенные пункты	Расчетные температуры наружного воздуха, С			Скорость воздуха на холодный период ω, м/с
	Наиболее холодной пятидневки, text	Средний за отопительный период textav для зданий
		Жилых, общеобразовательных учреждений и др., кроме перечисленных в графе 4	Поликлиник и лечебных учреждений, домов интернатов и дошкольных учреждений
1	2	3	4	5
Аксаково Акьяр Архангельское Аскино Бакалы Баймак Белорецк Бирск Дуван Емаши Зилаир Инзер Кананикольское Караидель Красная Горка Мелеуз Мраково Раевский Стрелитамак Туймазы Тукан Улу-Теляк Уфа Чишмы Янаул	-34 -33 -35 -37 -35 -34 -34 -35 -36 -36 -34 -35 -34 -36 -35 -35 -34 -35 -36 -34 -34 -35 -35 -35 -37	-6,8 -8,2 -6,4 -7,1 -6,5 -7,3 -6,5 -6,3 -6,3 -7,4 -6,8 -6,7 -7,3 -7,0 -6,0 -6,4 -7,0 -6,9 -7,1 -6,5 -6,3 -6,6 -5,9 -6,6 -6,0	-5,7 -7,1 -5,3 -6,1 -5,4 -6,1 -5,4 -5,3 -5,2 -6,1 -5,7 -5,4 -6,2 -5,8 -5,6 -5,4 -5,9 -5,8 -6,0 -5,5 -5,2 -5,5 -5,0 -5,6 -5,0	4,0 6,0 4,2 4,2 4,0 3,9 3,5 7,0 3,6 4,0 4,8 5,4 5,0 5,2 5,0 3,4 4,8 5,6 3,9 3,6 4,2 4,0 3,5 5,8 4,6

Таблица А2 Градусосутки и продолжительность отопительного периода

Населенные пункты	Градусосутки Dd, Ссут / продолжит.отопит.периода zht, сут.
	Здания
	Жилые, школьные и др. общественные, кроме перечисленных в графах 3 и 4	Средний за отопительный период textav для зданий
		Поликлиник и лечебных учреждений, домов-интернатов	Дошкольных учреждений
1	2	3	4
Аксаково Акьяр Архангельское Аскино Бакалы Баймак Белорецк Бирск Дуван Емаши Зилаир Инзер Кананикольское Караидель Красная Горка Мелеуз Мраково Раевский Стрелитамак Туймазы Тукан Улу-Теляк Уфа Чишмы Янаул	6116/220 6161/211 5754/211 6323/225 5885/214 6198/219 6352/231 5842/214 6224/228 6447/227 6199/223 6205/224 6368/225 6216/222 6044/219 5754/210 5964/213 5859/210 5901/210 5803/211 6279/230 5906/214 5730/213 5851/212 6102/226	6301/236 6351/226 5917/225 6504/240 6072/230 6423/237 6574/249 6023/229 6393/244 6667/246 6408/240 6442/244 6718/247 6405/239 6224/234 5914/224 6133/228 6030/225 6075/225 5989/226 6524/249 6095/230 5902/227 6065/228 6318/243	6537/236 6577/226 6142/225 6744/240 6302/230 6660/237 6823/249 6252/229 6637/244 6913/246 6648/240 6686/244 6965/247 6644/239 6458/234 6138/224 6361/228 6255/225 6300/225 6215/226 6773/249 6325/230 6129/227 6293/228 6561/243

Примечание к таблице А2 Для районов строительства, не указанных в таблице, расчетные градусосутки и продолжительность отопительного периода следует принимать по наиболее близко расположенному пункту

Таблица А3 Расчетная температура, относительная влажность и температура точки росы внутреннего воздуха помещений, принимаемые при теплотехнических расчетах ограждающих конструкций в соответствии с ГОСТ 30494

Здания	Температура воздуха внутри здания tint, С	Относительная влажность внутри здания int, %	Температура точки росы td, С
1. Жилые, общеобразова­тельные, поликлиник и ле­чебных учреждений, домов-интернатов и другие общест­венные, кроме перечислен­ных в п. 2	21	55	11,6
2. Детских дошкольных уч­реждений	22	55	12,6
3. Для помещений кухонь, ванных комнат и плаватель­ных бассейнов соответст­венно	20 25 27	60 60 67	12 16,7 20

Примечание к таблице А.3 Для зданий, не указанных в таблице, температуру воздуха внутри зданий t_int,, относительную влажность воздуха _int, и соответствующую им температуру точки росы следует принимать согласно ГОСТ 30494 и нормам проектирования соответствующих зданий

Приложение Б

Таблица Б1 Теплоизоляционные материалы и их характеристики

Наименование теплоизоляционных материалов	, кг/м3	, Вт(мК)	Максимальная температура применения, С
Асбестовый матрац, заполненный совелитом стекловолокном	280 200	0,097 0,076	450 450
Асбестовый шнур	750…900	0,145	450
Асбозурит мастичный	600	0,174	900
Асботермит мастичный	570	0,144	500
Асбосвермиклитовые изделия	250…300	0,099…0,105	600
Вермикулит вспученный	230	0,088	900
Войлок: строительный отеплительный	200 100	0,061 0,068	100 100
Вулканитовые изделия	350…400	0,093…0,096	600
Диатомовые изделия	500…600	0,134…0,158	900
Жгут стеклянный ЖСТ-30	130	0,058	450
Маты минираловатные прошивные	130…200	0,061…0,068	450…600
Маты и плиты минираловатные на синтетическом связующим	115	0,061	400
Маты и полосы из непрерывного стекловолокна прошивные	200	0,061	450
Маты и плиты стекловатные на синтетическом связывающем	60…90	0,062…0,070	180
Пенодиатомовые изделия	350..400	0,099…0,111	850
Пенобетонные изделия	400…500	0,134…0,151	400
Пеношамотные изделия	950	0,298	1350
Пенопласт марки: ФК-20 ФК-40 ФРП-1 ФФ	180 200 40..60 140…200	0,063 0,065 0,050 0,52…0,066	120 120 130 150
Перлитоцементные изделия	300…350	0,91…0,097	600
Перлитокерамические изделия	250…300	0,085…0,091	800
Плиты минераловатные полужесткие	120…150	0,061…0,06	400
Полуцилиндры теплоизоляционные из миниральной ваты	150…200	0,065…0,067	300
Совелитовые изделия	350…400	0,091…0,093	500

Таблица Б2 Допустимая толщина теплоизоляционного слоя, мм

Условный проход трубы, мм	Надземная прокладка	Подземная прокладка в непроходимых каналах
		Водяные и конденсатные трубопроводы	Паропроводы
25 50 100 150 200 250 300	70 100 150 160 180 180 190	60 80 90 100 100 100 100	70 100 150 160 180 180 190

Приложение В Таблица В1 Нормы потерь теплоты изолированными паропроводами и конденсатоотводчиками при прокладке в непроходимых каналах с расчетной температурой грунта tгр=5С

Продолжение приложения В Таблица В2 Нормы потерь теплоты изолированными водяными теплопроводами, расположенными в непроходных каналах и при бесканальной прокладке (с расчетной среднегодовой температурой грунта tгр=+5С на глубине заложения теплопроводов

Приложение Г

Таблица Г1 Паровые подогреватели воды (ОСТ 108.271.105-76).

Марка подогревателя		Площадь поверхности нагрева, м2	Тепло производительность, МВт	Диаметр корпуса, м	Давление греющего пара, МПа	Расход воды номинальный т/ч	Число ходов по воде, шт
С эллиптическими днищами	С плоскими днищами
Температурный график 70/1500С
ПП-1-9-7-IV	ПП-2-9-7-IV	9,5	1,31	0,325	0,7	16,1	4
ПП-1-17-7-IV	ПП-2-17-7-IV	17,5	2,42	0,426		29,4
ПП-1-24-7-IV	ПП-2-24-7-IV	24,4	3,42	0,480		41,7
ПП-1-32-7-IV	-	32,0	4,51	0,530		55,0
ПП-1-53-7-IV	-	53,9	7,62	0,630		93,0
ПП-1-76-7-IV	-	76,8	10,93	0,720		133,0
ПП-1-108-7-IV	-	108,0	15,47	0,820		188
Температурный график 70/1300С
ПП-1-9-7-II	ПП-2-9-7-II	9,5	1,89	0,325	0,7	32,4	2
ПП-1-17-7-II	ПП-2-17-7-II	17,5	3,46	0,426		59,0
ПП-1-24-7-II	ПП-2-24-7-II	24,4	4,91	0,480		83,5
ПП-1-32-7-II	-	32,0	6,48	0,530		110,5
ПП-1-53-7-II	-	53,9	10,7	0,630		182,0
ПП-1-76-7-II	-	76,8	15,35	0,720		261,0
ПП-1-108-7-II	-	108,0	21,05	0,820		358,0
Температурный график 70/1300С
ПП-1-6-2-II	ПП-2-6-2-II	6,3	0,68	0,325	0,2	29,2	2
ПП-1-11-2-II	ПП-2-11-2-II	11,4	1,24	0,426		53,4
ПП-1-16-2-II	ПП-2-16-2-II	16,0	1,77	0,480		76,0
ПП-1-21-2-II	-	21,2	2,31	0,530		103,5
ПП-1-35-2-II	-	36,3	3,93	0,630		169,0
ПП-1-50-2-II	-	50,5	5,84	0,720		251,0
ПП-1-71-2-II	-	71,0	7,95	0,820		342,0

Продолжение приложения Г

Таблица Г2 Водоводяные секционные разъемные подогреватели (ОСТ 34-588-68)

Подогреватель	Условное давление, Р, кПа	Длина трубок L, м.	Внутренний диаметр корпуса Дв, м.	Поверхность нагрева одной секции А, м2
ПВ-Z-01	980	2	0,050	0,37
ПВ-Z-02	980	4	0,050	0,75
ПВ-Z-03	980	2	0,069	0,65
ПВ-Z-04	980	4	0,069	1,31
ПВ-Z-05	980	2	0,082	1,11
ПВ-Z-06	980	4	0,082	2,24
ПВ-Z-07	980	2	0,106	1,76
ПВ-Z-08	980	4	0,106	3,54
ПВ-Z-09	980	2	0,158	3,4
ПВ-Z-10	980	4	0,158	6,9
ПВ-Z-11	980	2	0,207	5,89
ПВ-Z-12	980	4	0,207	12
ПВ-Z-13	980	2	0,259	10
ПВ-Z-14	980	4	0,259	20,3
ПВ-Z-15	980	2	0,309	13,8
ПВ-Z-16	980	4	0,309	28

Продолжение приложения Г

Таблица Г3 Технические характеристики водоводяных

подогревателей для тепловых сетей.

Обозначение	Площадь поверхности нагревания, Ан, м2	Количество трубок, шт.	Площадь живого сечения трубок, Ам, м2	Площадь живого сечения межтрубного пространства, Амт, м2
1-57х200-Р	0,37	4	0,00062	0,0016
2-57х4000-Р	0,75	4
3-76х2000-Р	0,65	7	0,00108	0,00233
4-76х4000-Р	1,31	7
5-85х2000-Р	1,11	12	0,00185	0,00287
6-86х4000-Р	2,24	12
7-114х2000-Р	1,76	19	0,00293	0,005
8-114х4000-Р	3,54	19
9-168х2000-Р	3,4	37	0,0057	0,0122
10-168х4000-Р	6,9	37
11-119х2000-Р	5,9	64	0,00985	0,0208
12-219х4000-Р	12	64
13-273х200-Р	10	109	0,0168	0,0308

Приложение Д

Таблица Д1 Характеристики трубопроводов

Внутренний диаметр, м	Толщина стенки, м	Наружный диаметр, м	Площадь поперечного сечения, м2
0,041	0,0035	0,048	0,00132
0,050	0,0035	0,057	0,001963
0,069	0,0035	0,076	0,003739
0,081	0,004	0,089	0,005153
0,100	0,004	0,108	0,007854
0,125	0,004	0,133	0,01221
0,150	0,0045	0,159	0,01767
0,203	0,008	0,219	0,03236
0,257	0,009	0,273	0,0519
0,309	0,008	0,325	0,07449
0,305	0,01	0,325	0,07306
0,357	0,01	0,377	0,1001

Приложение Е

Таблица Е1 Пропускная способность трубопровода тепловых сетей при К_ш=0,5 мм; _в=958,4 кг/м³

Диам. условного прох., мм	Пропускная способность трубопроводов тепловых сетей 104 ГДж/ч (Ккал/ч) при температурных графиках
	t = + 150 …+700С				t = + 130 …+700С
	Удельные потери на трение, Мпа (кгс,см2) на 1 м длины теплопровода
	0,5(5)	1(10)	1;5(15)	2(20)	0,5(5)	1(10)
25	0,17(0,04)	0,2(0,05)	0,29(0,07)	0,33(0,08)	0,125(0,03)	0,17(0,04)
32	0,29(0,07)	0,037(0,09)	0,46(0,11)	0,50(0,12)	0,21(0,05)	0,29(0,07)
40	0,46(0,11)	0,63(0,15)	0,80(0,19)	0,93(0,22)	0,34(0,08)	0,50(0,12)
50	0,84(0,2)	1,17(0,28)	1,42(0,34)	1,67(0,4)	0,63(0,15)	0,88(0,21)
80	3,14(0,75)	4,4(1,05)	5,45(1,3)	6,28(1,5)	2,35(0,56)	3,31(0,79)
100	5,24(1,225)	7,33(1,75)	9,28(2,2)	10,47(2,2)	3,90(0,93)	5,53(1,32)
125	9,2(2,2)	13,4(3,2)	16,34(3,9)	18,85(4,5)	7,42(1,7)	10,05(2,4)
150	15,5(3,7)	21,4(5,1)	26,4(6,3)	30,75(7,5)	11,73(2,8)	15,9(3,8)
200	36(8,6)	50,3(12)	62,9(15)	71,23(17)	26,87(6,4)	38,10(9,1)
250	58,6(14)	90,2(22)	108,9(22)	125,7(30)	46,09(11)	67,04(16)
300	105(25)	142,5(34)	176,0(42)	201,1(48)	79,6(19)	108,9(26)
350	151(36)	213,7(51)	264,0(51)	305,8(73)	113,1(27)	285(68)
400	222(53)	314,3(75)	385,7(125)	444(106)	167,6(40)	235(56)
450	301(72)	431(103)	523,7(125)	615,9(147)	226,3(54)	323(77)
500	402(96)	565,7(135)	687,2(164)	804,5(192)	301,7(72)	427(102)

Приложение Ж

Таблица Ж1 Расстояние между неподвижными опорами трубопроводов, м

Диаметр условного прохода, мм	Компенсаторы П-образные
	р=0,8 Мпа t=1000C	р=0,6 Мпа t=1500C	р=1,8 Мпа t=2500C	р=1,3 Мпа t=3000C
25	50 50 60 60 70 80 80 90 100 100 120 120 120 140 160		50	50
32			50	50
40			60	60
50			60	60
70			70	70
80			80	80
100			80	80
125			90	90
150			100	100
175			100	100
200			120	120
250			120	120
300			120	120
350			120	120
400			140	140

Приложение З

Таблица З1 Расстояние между подвижными опорами

Диаметр условного прохода, мм	Прокладка не проходных каналов в туннелях (для нижнего ряда) на бетонных подушках	Наземная прокладка в туннелях (для верхнего ряда труб) при компенсаторах П-образных, или при само компенсации
		р=0,8; 1,6 МПа; t=100; 1500C	р=0,8; 1,3 МПа; t=250; 3000C
25 32 40 50 70 80 100 125 150 175 200 250 300 350 400	1,7 2,0 2,5 3,0 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 6,0 6,0 7,0 8,0 8,0 8,5	- 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 11,0 12,0 14,0 14,0	2,0 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 5,0 6,0 8,0 9,0 11,0 12,0 14,0 16,0 15,0

Приложение И

Таблица И1 Толщина изоляции из армированного пенобетона

Наружный диаметр трубопровода, мм	Толщина изоляции трубопровода, мм
	падающего	обратного
57	74	74
76	64,5	64,5
89	84	58
108	74,5	74,5
133	88	62
139	75	75
219	93,5	70
273	93,5	66,5

Приложение К

Таблица К1 Толщина изоляции из армированного пенобетона

Наружный диаметр трубопровода, мм	Толщина изоляции трубопровода, мм
	подающего	обратного
57 76 89 108 133 159 219 273	74 64,5 84 74,5 88 75 93,5 93,5	74 64,5 58 74,5 62 75 70 66,5

Приложение Л

Таблица Л1 Основные типы сборных железобетонных каналов для тепловых сетей

Условный диаметр труб, мм	Марка канала	Размеры канала, мм
		внутренние	Внешние
25-50 70-80 100-150 175-200 200-300 350-400 450-500 600	КЛ 60-30 КЛ 60-45 КЛ 90-45 КЛ 60-60 КЛ 90-60 КЛ 120-60 КЛ 150-60 КЛ 210-60 КЛс 90-90 КЛс 120-90 КЛс 150-90 КС 120-120	600х300 600х450 900х450 600х600 900х600 1200х600 1500х600 2100х600 900х900 1200х900 1500х900 1200х1200	850х440 850х440 1150х630 850х750 1150х780 1450х780 1800х850 2400х690 1060х1070 1400х1070 1740х1070 1400х1370

Приложение М

Таблица М1 Теплотехнические свойства насыщенного водяного пара

Давление, Мпа	Температура, С	Удельный объем, м3/кг		Энтальпия, кДж/кг		Теплота парообразования, кДж/кг
		Кипящей воды	Сухого насыщенного пара	Кипящей воды	Сухого насыщенного пара
100 120 140 160 180 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1300 1400	99,6 104,8 109,3 113,3 116,9 120,2 133,5 143,6 151,8 158,8 165,0 170,4 175,4 179,9 184,1 188,0 191,6 195,0	0,00104 0,00105 0,00105 0,00106 0,00106 0,00106 0,00107 0,00108 0,00109 0,00111 0,00111 0,00112 0,00112 0,00113 0,00113 0,00114 0,00114 0,00115	1,69 1,43 1,24 1,09 1,08 0,89 0,61 0,46 0,37 0,32 0,27 0,24 0,21 0,19 0,18 0,16 0,15 0,14	417,5 439,4 458,4 475,4 490,7 504,7 561,4 604,7 640,1 670,4 697,1 720,9 742,9 762,6 781,1 798,4 814,7 830,1	2676 2684 2691 2697 2702 2707 2725 2739 2749 2756 2763 2768 2773 2777 2780 2783 2786 2788	2258,5 2244,6 2232,6 2221,6 2211,3 2202,3 2163,6 2134,3 2108,9 2085,6 2065,9 2047,1 2030,1 2014,1 1998,9 1984,6 1971,3 1957,9

Приложение Н

Таблица Н1 Коэффициенты пересчета цельномолочной продукции в молоко

Молоко пастеризованное (во флягах), диетические продукты (кефир, ацидофилин, простокваша) и другие молочные продукты содержанием жира 3,2%; молоко белковое и кефир 1%-й жирности	1,0
Молоко пастеризованное, кисломолочные продукты, ацидофильная паста 4%-й жирности	1,3
Молоко пастеризованное 2,5%-й жирности	0,8
Молоко стерилизованное 3,5%-й жирности	1,1
Молоко пастеризованное, кисломолочные продукты (кефир, йогурт, ряженка, простокваша мечниконская и др.), ацидофильная паста, детская паста 6%-й жирности	2,0
Ацидофильная паста «Здоровье» 5%-й жирности	1,6
Ряженка, сливки и ацидофильная паста 8%-й жирности	2,5
Сливочный напиток, сливки и сметана !0%-й жирности	2,85
Творог мягкий диетический 11%-й жирности	4.2
4%-й жирности	1,5
Творог 18%-й жирности	6,8
9%-й жирности	3,4
5%-й жирности	1,7
Йогурт 1,5%-й жирности	1.0
Сливки 8%-й жирности	2.5
Сливки и сметана 20%-й жирности	5,7
Сметана 25%-й жирности	7,1
Сметана 30%-й жирности	8,5
Сливки 35%-й жирности	!0,0
Сметана 36% -й жирности	10,2
Сметана 40%-й жирности	11,3
Паста творожная сладкая	8,0
Кремы творожные 5%-й жирности	1,4
Кремы творожные 12%-й жирности	4,1
Кремы творожные 18%-й жирности	4,8
Сырки и сырковая масса полужирные с наполнителями, сладкие	2,8
Сырки полужирные соленые	3,4
Сырки жирные с изюмом, цукатом, глазированные, творожная
масса сладкая (особая) с изюмом и прочими наполнителями	3,7
Сырки славянские, московская сырковая масса	5,1
Сырковая масса и сырки сладкие, соленые	5,4
Сырки детские и торты творожные	4,6
Масло сливочное	26,7
Молоко цельное сгущенное с сахаром (туб)	1,105
Молоко сгущенное стерилизованное	1,04
Сыр: советский	12,62
российский	11,76
голландский	10,62

Приложение О

Таблица О 1 Латинский алфавит

Аа – а Bb – бе Сс – це Dd – де Ee – е Ff - эф Gg - ге Hh - ащ Ii - и

Jj - йот Kk - ка Ll - эль Mm - эм Nn - эн Oo - о Pp - пэ Qq - ку Rr - эр

Ss - эс Tt - тэ Uu - у Vv – ве Ww – дубль-ве Xx - икс Yy - игрек Zz - зет

Таблица О2 Греческий алфавит

А - альфа В - бэта Г - гамма  - дельта Е - эпсилон  - дзета  - эта  - тэта I - иота

 - каппа  - ламба  - мю  - ню  - кси о – омикрон  - пи  - ро  - сигма

Т - тау  - ипсилон Ф - фи Х - хи  - пси  - омега

БИБЛИОГРАФИЯ

1. Р.А. Амерханов, А.С. Бессарб и др. Теплоэнергетические установки и системы сельского хозяйства (Под редакцией Б.Х. Драганова) – М.: Колос-Пресс. 2002. – 433 с.

2. Инструкция по нормированию расхода топлива, тепловой и электрической энергии для предприятий молочной промышленности – М.: ВНИИМП 1980 – 177 с.

3. Инструкция по нормированию расхода топлива, тепловой и электрической энергии для предприятий мясной промышленности. – М.: ВНИИМП, 1982, 175 с.

4. С.И. Ноздрин, Г.С. Руденко Системы теплоснабжения предприятий мясной и молочной промышленности. – М.: МГАПБ, 1994 – 102 с.

5. Тепловая защита зданий ТСН 23-318-2000 РБ – Уфа – 2001 59 с.

6. Роддатие К.Ф., Полторецкий А.Н. Справочник по котельным установкам малой производительности. – М.: Энергоатомиздат, 1989-487 с.

7. А.А. Захаров Применение теплоты в сельском хозяйстве – М.: Агпромиздат 1986 – 286 с.

Лицензия РБ на издательскую деятельность № 0261 от 10 апреля 1998 года.

Подписано в печать 23.01.2006 г. Формат 60х84. Бумага типографическая.

Гарнитура Таймс.

Усл. печ.л. _______. Уч.-изд.л. _________.

Тираж ________ экз. Заказ № ______.

Издательство Башкирский государственный аграрный университет.

Адрес издательства и типографии: 450001, г. Уфа, ул. 50-лет Октября, 34.