ИДЗ 2
.docx
Міністерство освіти і науки, молоді та спорту України Сумський державний університет Кафедра технічної теплофізики
Індивідуальна робота по предмету: “Холодильні машини” на тему: ” Розрахунок гвинтового маслозаповненого холодильного компресора системи розсільного охолодження ”
Виконав Штань А.В. Група Х-81 Варіант 12 Перевірив Вертепов Ю.М.
Суми 2011 |
Зміст
с.
Вихідні данні……………………………………………………………………………………………………………….…3
1 Тепловий розрахунок або розрахунок і побудова циклу роботи установки в і-р діаграмі, визначення дійсної і теоретичної продуктивності компресора, вибір електродвигуна, розрахунок кількості масла, що подається………….…………………………………………………………………………………………………………4
2 Конструктивний розрахунок або визначення основних розмірів гвинтів компресора, вікон всмоктування і нагнітання та їх побудова згідно з вибраним масштабом…………………………………………………………………………………………………9
Список літератури…………………………………………………………………………………………………….16
Вихідні данні
Здійснити тепловий і конструктивний розрахунки і підібрати електродвигун для фреонового гвинтового маслозаповненого холодильного компресора розсільної системи охолодження, маючи такі дані:
-
Холодопродуктивність кВт.
-
Робоче тіло – холодоагент R134а.
-
Профіль зуба гвинтів – еліптичний симетричний.
-
Температура води на вході в конденсатор .
-
Температура розсолу на виході випарника .
-
Частота обертання ведучого гвинта .
-
Число зубів ведучого гвинта .
-
Число зубів веденого гвинта .
-
Масло ХФ-22.
1 Тепловий розрахунок або розрахунок і побудова циклу роботи установки в і-р діаграмі, визначення дійсної і теоретичної продуктивності компресора, вибір електродвигуна, розрахунок кількості масла, що подається
Схема холодильної машини з регенеративним теплообмінником та її теоретичний цикл зображені на рис. 1.1.
Рисунок 1.1 – Схема холодильної машини з регенеративним теплообмінником та її теоретичний цикл
Для визначення тисків кипіння та конденсації холодильного агента необхідно знати температури кипіння холодильного агента у випарнику В і температуру конденсації у конденсаторі КД. Температуру кипіння , , можна знайти за формулою:
де і - температури розсолу на вході і виході випарника,
Можна брати для батарей і повітроохолоджувачів:
Температуру конденсації беруть такою, що дорівнює: ,
де – температура води на виході з конденсатора, , яку беруть такою, що дорівнює:
Температуру робочої речовини (суміші хладон-масло) на всмоктуванні у компресор беруть такою, що дорівнює:
де – перегрів робочої речовини від випарника В до компресора ГМК.
Ентальпію рідкої робочої речовини в точці 4 , кДж/кг, можна визначити з рівняння теплового балансу регенеративного теплообмінника РТ, нехтуючи тепловими втратами в ньому:
Оптимальна температура масла на вході в компресор ГМК дорівнює:
, приймаю
Температура масла після стиску в ГМК буде:
де – підвищення температури масла в компресорі.
Таким чином, можна знайти положення точки на ізобарі . У цих температурних межах осереднені властивості масла ХФ-22 можна вважати такими:густина , теплоємність
Процес стиску в ГМК умовно зображується у вигляді процесу “сухого” стиску робочої речовини , а потім – відведення тепла від робочої речовини вприскуваним маслом .
Питома масова холодопродуктивність компресора:
кДж/кг
Масова витрата холодильного агента, кг/с:
Реальна продуктивність компресора дорівнює:
Теоретична продуктивність компресора дорівнює:
де - коефіцієнт подачі компресора для марки масла ХФ-22 при за [1], рис.2.33, с.176.
Питома адіабатна робота стиснення:
Потужність адіабатного стиснення:
Геометричний ступінь стиску ГМК можна взяти при зовнішньому відношенню тисків ,тоді .
Ефективна потужність компресора, кВт, дорівнює:
де – ефективний ККД ГМК при та знаходиться за [1], рис. 2.34, с. 176.
Індикаторна потужність компресора, кВт:
де – механічний ККД ГМК при знаходиться за [1], рис. 2.36, с. 177.
Індикаторний коефіцієнт корисної дії ГМК:
Теоретичний холодильний коефіцієнт:
Дійсний холодильний коефіцієнт:
Стан робочої речовини в точці , кДж/кг, можна знайти за формулою:
де – індикаторний коефіцієнт корисної дії ГМК
Знаючи , можна знайти положення точки на ізобарі . Після побудови циклу холодильної машини параметри робочої речовини в її вузлових точках можна зобразити у вигляді табл. 1.1.
Таблиця 1.1 – Параметри робочої речовини в її вузлових точках
Параметр |
Вузлові точки |
|||||||
а |
1 |
2s |
2м |
2с |
3 |
4 |
5 |
|
р, бар |
2.5 |
2.5 |
13 |
13 |
13 |
13 |
13 |
2.5 |
t, °С |
-6 |
34 |
91 |
70 |
102 |
50 |
31 |
-6 |
і, кДж/кг |
393 |
430 |
472 |
447 |
483 |
271 |
241 |
241 |
, м3/кг |
0.084 |
0.1 |
0.019 |
0.017 |
0.02 |
- |
- |
0.021 |
Витрата масла, вприснутого в ГМК, залежить від схеми масло системи компресора. Якщо масло, яке подається на вузли механічного тертя (підшипники, ущільнення, синхронізуючі шестерні) з боку всмоктування, не попадає в компресор, а йде на злив, воно не впливає на його робочі процеси і повинно відвести таку кількість теплоти від робочої речовини, яка забезпечила б прийняте підвищення температури робочої суміші . Об’ємну витрату вприснутого масла , м3/с, знаходять за формулою:
Кількість теплоти ,, кДж/с, відведену маслом від робочої речовини, визначають за формулою:
Одержану величину необхідно збільшити на 5-10%, щоб врахувати відведення тепла у навколишнє середовище.
Потім слід перевірити відповідність отриманої відносної масової витрати масла:
Рекомендоване значенням , подане для масла ХФ-22 в [1], рис. 2.37, с. 178.
Отримана відносна масова витрата масла не перевищує її рекомендованого значення:
Потужність електродвигуна можна знайти, збільшуючи на 5-10% ефективну потужність ГМК :
Для привода компрессора подбираем электродвигатель асинхронный типа 6A315M2 мощностью 132 кВт с синхронной частотой вращения 3000 об/мин.
Загальна витрата масла, циркулюючого в ГМК, включає, крім знайденої величини , також масло, яке подається у підшипники, ущільнення, розвантажувальні пристрої і ін.
2 Конструктивний розрахунок або визначення основних розмірів гвинтів компресора, вікон всмоктування і нагнітання та їх побудова згідно з вибраним масштабом
Відносну довжину гвинтів ГМК можна брати приймаю . Коефіцієнт використання об’єму парної порожнини можна знайти за формулою:
де - граничний кут закручення гвинта для гвинтів з еліптичним профілем зуба;
,- коефіцієнт і кут закручення ведучого гвинта при .
Коефіцієнт використання площі для гвинтів з еліптичним профілем зуба беруть .
Зовнішній діаметр гвинта , м, визначають за формулою:
Тоді з типорозмірного стандартного ряду гвинтів знаходять найближче більше значення і уточнюють частоту обертання ведучого гвинта . Зовнішній діаметр гвинта за [1], табл. 2.16, с. 180 та “ дійсний об'ем парної порожнини ”.
Теоретична продуктивність компресора дорівнює:
Швидкість , м/с, на зовнішньому колі ведучого гвинта:
Розрахована швидкість на зовнішньому колі ведучого гвинта знаходиться у рекомендованому інтервалі значень.(див. [1], рис. 2.38, с. 179)
Довжина гвинта:
Передаточне число:
Передаточне число: .
Міжосьова відстань, тобто відстань між осями ведучого та веденого гвинтів:
Діаметри початкових окружностей ведучого та веденого гвинтів:
Діаметри окружностей впадин ведучого та веденого гвинтів:
Висото головки зуба ведучого гвинта дорівнює довжині великої напіввісі еліпса:
Розмір малої напіввісі еліпса:
Висота ножки (головки) зуба ведучого (веденого) гвинта:
Центральні кути ведучого гвинта:
;
Центральні кути веденого гвинта:
;
Осьовий шаг гвинтової лінії ведучого і веденого гвинтів:
Кут нахилу гвинтової лінії на початкових циліндрах гвинтів:
Кути закрутки ведучого і веденого гвинтів:
Граничний кут закрутки:
де - кут початку стиснення, між лінією центрів і променем, проведеним через вершину зуба ведучого гвинта і центр в положенні початку стиснення (точніше, заповнення зубом порожнини) газу в парній порожнині;
- кут між лінією центрів і променем, проведеним через центр веденого гвинта та точку перетину початкової окружності веденого гвинта і зовнішньою окружністю ведучого гвинта:
де ,
При центральні кути вікон всмоктування ведучого і веденого гвинтів:
де
- кут перекриття, обумовлений газодинамічним наддувом:
Рисунок 2.1 - Торцевий переріз ведучого і веденого гвинтів
де - частота обертання веденого гвинта;
Місцева швидкість звука на всмоктування находимо по формулі:
де k = 1,1 показник адіабати
Середня швидкість руху пара в порожнині гвинта в період її заповнення
Центральний кут вікна всмоктування веденого гвинта:
Граничне значення кута всмоктування:
Площа вікна всмоктування:
Рисунок 2.2 – Зубчате зачеплення у момент початку всмоктування з вікном всмоктування
Заповнений зубцями гвинтів об’єм парної порожнини:
За графіком [1], табл. 2.43, с.186
Кут вікна нагнітання ведучого гвинта:
Кут вікна нагнітання веденого гвинта:
Площа вікна нагнітання в торцевій площині:
Площа циліндричної частини вікна нагнітання з геометричним ступенем стиснення :
Сумарна площа вікна нагнітання дорівнює:
Швидкості пари у вікнах всмоктування і нагнітання визначаються за формулою:
- умова виконується .
- умова виконується .
Рисунок 2.3 – Зубчате зачеплення у момент початку нагнітання з вікном нагнітання
Література
1. Тепловые и конструктивные расчеты холодильных машин/ Е.М. Бамбушек и др. –Л.: Машиностроение, 1987.– 423с.
2. Холодильные машины/ Н.Н. Кошкин и др. –Л.: Машиностроение, 1985. –510с.
3. Холодильные компрессоры: cправочник из серии “Холодильная техника”/ за ред. А.В. Быкова. –М.: Легкая и пищевая промышленность, 1981.- 280с.