- •1. Выбор трансформаторов на станциях и подстанциях
- •2. Определение приведенных нагрузок на станциях и подстанциях
- •3. Выбор сечения проводов и кабелей на напряжении 6-220 кВ
- •3.1 Определение сечения проводов по экономической плотности тока.
- •3.3 Определение сечения проводов или кабелей по условию минимума потерь мощности.
- •3.4 Оценка методов определения сечения проводов в электрических сетях напряжением 6500 кв.
- •3.4 Выбор метода расчета сечения проводов в электрических сетях.
- •4. Определение потери напряжения в линии с одной нагрузкой на конце
- •5.Определение потери напряжения в линии с двумя нагрузками
- •Особенности расчета районных сетей. Векторная диаграмма для районной линии.
- •Регулирование напряжения изменением коэффициента трансформации на подстанциях.
- •8. Регулирование напряжения изменением параметров сети. Продольная компенсация.
- •9. Регулирование напряжения изменением реактивной мощности в электрической сети
- •9.4 Выбор мощности компенсирующих устройств ск и убк
- •10. Порядок расчета разомкнутой электрической сети
- •11. Расчет замкнутой районной сети. Методику расчета замкнутой сети рассмотрим на примере
- •12. Технико – экономический расчет электрической сети
- •13. Выбор схем электрической сети
11. Расчет замкнутой районной сети. Методику расчета замкнутой сети рассмотрим на примере
Рисунок 11.1 – Схема замкнутой сети
11.1 Определяем предварительное протекание мощностей в линиях предполагая, что сеть однородная с одинаковым сечением проводов
26+j18,4
Рисунок 11.2 – Электрическая сеть с двух сторонним питанием
55
(11,1)
(11,2)
(11,3)
(11,4)
Где Lj – суммарная длина линий от соответствующей нагрузки по противоположной точки питания В
LАВ1 - суммарная длина линий между точками питания
L1j - суммарная длина линий от соответствующей нагрузки до точки питания А
Мощности на линиях1-2 и 2-3 определим на основании 1 закона Кирхгофа
(11,5)
(11,6)
Проверка расчета в точке токораздела номер 2
(11,7)
26+j18,4+24+j16,6= 50+j35 MBA
Определяем сечения проводов на каждом участке сети по основному методу:
jэ-экономической плотности тока
Линия 1-2
Ток в линии==0,167 кА (11,8)
Сечение проводов определяем по условию
(11,9)
где jэ =1 А/мм2 из [5,C548] при
Выбираем провода АС-150/19 из [5,C428] =450 A
Сечение стальных жил зависит от района по гололеду для 1, II района принимается сечение жил минимальное, для Ш района – среднее, для особого района – наибольшее.
Выбранные провода по «короне» проходят, т.к. минимальное сечение проводов, обеспечивающее отсутствие «короны» 70 мм2 (АС- 70/11)
Линия 3-2 (11,10)
j э = 1 A/мм2 при Тmax= 5000 час
(11,11)
Выбираем провода типа АС-150/19, по «короне» проходят, т.к.
Линия А-1 (11,12)
j э=1,1 A/мм2 из [5,C548] при Тmax ср 1,2 =4393 час
при =4393 час
(11,13)
(11,14)
На участке А-1 запроектируем 2 ВЛ, т.к.
(11,15) выбираем провода
АС-185/24 по «короне» провода проходят, т.к.
Линия А1-3 (11,16)
(11,17)
Где (11,18)
j э=1 A/мм2 при Тmax ср 2,3 ? = 5857 час
Выбираем провода АС- 300/39 двухцепной линии, провода по «короне» проходят, т.к.
Проверка проводов на нагрев, рассмотрим аварийные режимы.
Авария №1, повреждение линии В2-3
3 2 1
150+j
110 110+j
80 50+j
35 60+j
45 A
X-
A’
60+j
45
40+j
30
Рисунок 11.3 - Схема сети для аварии №1
Авария №2, повреждение линии А-1
1 2 3
В
A- X
40+j
30 90+j
65
40+j
30
50+j
35 60+j45 150+j
110
Рисунок 11.4 – Схема сети при аварии №2
Авария №3, повреждение линии 1-2
3
X 1 2
В
40+j
30 40+
j 30 50+j
35 50+j
35 60+j
45 110+j
80
Рисунок 11.5 – Схема сети при аварии №3
Авария №4, повреждение линии 2-3
X
В 1 2 3
50+j
35
60+j
45 60+j
45 50+j
35 40+j
30 90+j
65
Рисунок 11.6 – Схема сети при аварии №4
Проверим провода на нагрев; из 4 аварийных режимов для каждой линии определим наиболее тяжелую аварию.
Линия А-1.Наиболее тяжелой аварией является авария №1
(11,19)
Условие проверки проводов на нагрев
; AC-185/24 I доп = 520А
Т.к. на участке 2 линии, работающее параллельно
2*520 > 977А; 1040 > 977 A
Линия 1-2.Наиболее тяжелой аварией является авария №1
(11,20) провода АС- 150/19, Iдоп=450А
I доп= 450< 714 A по нагреву не проходят, поэтому выбираем 2 линии с проводами из условия нагрева типа АС- 120/19; I доп = 390А
Линия 3-2. Наиболее тяжелой аварией является авария №2
(11,21)
; для проводов типа АС- 150/19; Iдоп=450А
? 450 583 А по нагреву провода не проходят, выбираем из условия нагрева провода типа АС-240/39 ; Iдоп=610А
610 > 583 A
Линия В1-3. Наиболее тяжелым повреждением является авария №2
I доп. =710А
2 * I доп. ≥I max ab
2*710> 977A
1420 >977A
Где Imax ab (A1-3)?= Imax ab (A-1) =977A
Линии на участках А-1;1-2;В1-3 выбираем двухцепными на железо- бетонных опорах, провода на опорах располагаются вертикально (бочкой) с Д = 3,5 м, на участке 2-3 выбираем одноцепную линию с расположением проводов треугольником с Д = 5 м из [3,C40]
Среднегеометрическое расстояние составит для линии 2-3
Д=Дсрг=5м
Для линий А-1 и 1-2 Д срг = Д = 3,5м
Для линии А1-3 Д срг = Д = 6м
Определение параметров схемы замещения определим в таблице 11.1
Таблица 11.1 – Технические данные проводов
№ лин |
Длина линии Км. |
Тип провода |
r0 Ом/км |
х0 Ом/км |
в0*10-6 Ом/км |
R Ом |
Х Ом |
В*106 Ом |
QB MBA p |
A-1 |
40 |
АС-185/24 |
0,157 |
0,386 |
2,96 |
6,28 |
15,4 |
118,4 |
1,43 |
1-2 |
30 |
АС-120/19 |
0,25 |
0,4 |
2,85 |
7,5 |
12 |
85,5 |
1,03 |
2-3 |
20 |
АС-240/39 |
0,124 |
0,401 |
2,85 |
2,48 |
8,02 |
57 |
0,34 |
A1-3 |
35 |
АС-300/39 |
0,099 |
0,404 |
2,81 |
3,47 |
14,14 |
98,4 |
1,2 |
Расчет параметров таблицы 2.5 произведен по формулам
из [5,C428,435]
Линии 2-3: QB= VH2 B (11,22)
Примечание: Если производится расчет местной сети:
1
R1/2=3,14
X1/2=7,7
R2/2=3,75
X2/2=6,0
R3=2,48
X3=8,02
R4/2=1,74
X4/2=7,07
1 2 2 3
В
А -j1,43 -j1,43 -j1,03 -j1,03 -j0,34 -
j0,34 -j1,2 -j1,2
Snp1=40+j30
Snp2=50+j35
Snp3=60+j43
Рисунок 11.7 – Полная схема замещения цепи
11.4 Определение расчетных нагрузок и составление расчетной схемы замещения
59
S11=3,14+j7,7(Ом) 3,75+j6 2,48+j8,02 1,74+j7,07
А 1 2 3
Si
S4
В
S2
S2
S3
S3
Sc
Sc -j1,43 71,44+j43
S1-2=31,44+j15,46
S2-3=18,2+j18,39 78,2+j61,85 -j1,2
Spасп1=40+j27,54
Spасп2=50+j33,63
Spасп3=60+j43,46
Рисунок 11.8 – Расчетная схема замещения сети
(11,23)
(11,24)
(11,25)
11.5 Определим предварительное протекание мощностей в линиях.
Расчет ведем по «длинным» формулам, т.к. частные случаи расчета сети не подходят
(11,26)
(11,27)
Где - активная проводимость сети
(11,28) (11,29)
RAВ1=3,14+3,75+2,48+1,74=11,11(Ом); XAA1= 7,7+6+8,02+7,07 =28,79 (Ом)
- реактивная проводимость сети Rj; Xj -суммарные, активные и индуктивные сопротивления от отсутствующей нагрузки до противоположной точки питания.
Мощности выходящие из точек питания определим
PA=0,0116(40*7,97+27,54*21,09+50*4,22+33,63*15,09+60*1,74+43,46*7,07)+0,0302(40*21,09-27,54*7,94+50*15,09-33,63*4,22+60*7,07-43,46*1,74)=0,0116*2029,8+0,0302*15,85,18 ? =71,44 MBT
QA= -0,0116*1585,18+0,0302*2029,8= 43 MBAp
PВ=0,0116(60*9,37+43,46*21,72+50*6,89+33,63*13,7+40*3,14+27,54*7,7)+0,0302(60*21,72-43,46*9,37+50*13,7-33,63*6,89+40*7,7-27,54*3,14)=0,0116*2649+0,0302*1570,82 =78,2 MBT
QВ= -0,0116*1570,82+0,0302*2649= 61,85 MBAp
Мощность на участке 1-2
(11,30)
Мощность на участке 3-2
(11,31)
Проверим расчет в точке токораздела №2
(11,32)
31,44+j15,46+18,2+j18,39≈50+j33,63
49,64+j33,85≈50+j33,63
Погрешность расчетов:
По активной мощности (11,33)
По реактивной мощности (11,34)
11.6 Определение мощностей в начале и в конце каждой линии.
Расчеты проводятся от точки токораздела к источникам питания.
Мощность в конце линии 1-2
Мощность в конце линии 3-2
(11,35)
Мощность в конце линии А-1,определяется на основании 1 закона Кирхгофа
(11,36)
Мощность в начале линии А-1
(11,37)
Мощность выходящая с шин подстанции А
(11,38)
Мощность в начале линии 2-3
(11,40)
Мощность в конце линии В-3
(11,41)
Мощность в начале линии В-3
(11,42)
Мощность выходящая с шин подстанции В
(11,43)
11.7 Определение напряжений в точках электрической сети.
Расчет следует вести от точек питания к точке токораздела.
(11,44)
(11,45)(11,46)
(11,47)
Проверка расчета сети
108,9108,9 кв
Погрешность расчета
%5% (11,48)
61