Методичка для курсового по производству ЭЭ

для определения К = 1гт / 1го по кривой рис. 3.1 б. По известным зна­

Н

чениям 1к0 и К находят периодическую составляющую тока в точке

КЗ в расчетный момент времени т,.

Б

4. ВЫБОР ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ АППАРАТОВ

й

4.1. Расчетные условия для выбоиа электрических аппаратов

р

Электрические аппара ы выбираются по расчетным условиям

нормального реж ма с последующейо

проверкой их работоспособ­

ности в аварийных режтмах. При этом расчетные величины должны

и

з

Т а б л и ц а 4.1

Расчетные

Номинальные

Условия для вы­

Параметры

(каталожные)

бора

величины

величины

и проверки

1

2

3

4 .

Выключатели, разъединители и отделители

Номинальное на­

U p макс

и н

U H—U p макс

пряжение

У

Номинальный ток

1р макс

I .

IH^ I D макс

Номинальный ток

Т

отключения:

симметричный

In,

1н откл

1ноткл— Im

(эффективное зна­

Б

чение)

Нл /2 1 нотта(1 + Р н )>

асимметричный

й

(максимальное

V 2 Im+/„

л /2 1ИОТКл (1 + Р „ )

значение)

и

> 4 l

Im+i*,

Номинальныйток

динамическойстой­

кости:

InO

1д н с

^дин с —1п0

симметричный(эф­

о

фективноезначение)

т

р

асимметричный

(максимальное

и

*макс

^макс—^

b

значение)

з

Тепловой импульс

о

Bk

I2tt,SBk

КЗ (термическая

It, tf

стойкость)

п

Предохранители

ние

InO

IH откл

НИ a 0

0Я**IV

Номинальное

U p макс

U H

U H — U p макс

напряж

Р

Номинальный ток

ID макс

1н

I H —In макс

Номинальный ток

отключения

Реакторы

Номинальное

U p макс

U„

U „ ^ U p макс

напряжение

Номинальный ток

Ермаке

I„

IH — ID макс

Индуктивное

Хр

X „

XH>XP

сопротивление

Окончание табл 4.1

1

2

3

4

Номинальный ток

динамической

V

* м а кс

*ыакс—*y

стойкости

Тепловой импульс

КЗ (термическая

в к

it» tt

I 2 f t t >

B k

стойкость)

Короткозамыкатели

У

Номинальное

U p макс

и н

U

H ^

U p

MaKC

напряжение

Н

Номинальный ток

динамической

ч

^м а к с

1 м а к с

—

i y

стойкости

Т

Тепловой импульс

КЗ (термическая

в

к

й

I 2 f t t>

B k

стойкость)

Б

Трансформаторы тока

Номинальное

Up макс

р

U H— Up макс

напряжение

U „

Номинальный пер­

lip

ll„S lip

вичный ток

I l H

и

Номинальный вто­

ричный ток

Ь р

1 2 н

Ь

н ^

h p

N Mn,%о

Класс точности

N H O M , %

N„0M,% <

Naon,%

Номинальная вто­

т

S2p

о

S

2 p

S 2 H

^ 2 h —

и

ричная нагрузка

Кратность т ка

К,

п

з

динамическ й

h

К д и Н

стойкости

k " 2

A

е

Кратность односе­

кундного тока тер­

B k

с

( K

l c

I , „ ) ‘ > B k

мич ской стойкости

Трансформаторы напряжения

Номинальное пер­

Рвичное

U lp макс

U , B

U l„ —

U ,p макс

I

р ^ с ^

^ >

(4 1)

( • )

где UH,

S„ - номинальное напряжение и номинальная мощность

присоединения;

К -

коэффициент, определяющий величину допустимыхУдли­

тельных перегрузок, для генераторов К = 1,05; для трансформато­

ров, не работающих в блоке с генератором, К = 1,4.

Т

Н

личиной действующего значения периодической составляющей то­

ка КЗ 1пт (для выключателей), которое определяетсяБ

по типовым

и

кривым п.3.4. Для расчета велич ны ас мметричного тока КЗ в мо­

р

мент размыкания контактов выключателяйнеобходимо определить

величину апериодической составляющей для данного момента вре­

мени:

о

т

и

ia r = ^ I J

~ Ta’

(4-2)

о

где Та - п ст янная времени затухания апериодической составляю­

п

з

щей тока КЗ.

№Величину

Та м жно определить из табл.4.2.

Р

Т а б л и ц а

4.2

пп

Место КЗ

Та, с

Ку

2

3

4

1

1 Выводы турбогенераторов:

0,04...0,17

1.75... 1,94

2.5...2 МВт

0,21...0,54

1.95...1.98

30...

100 МВт

0,3... 0,55

1.96...

1,98

150...500 МВт

1

2

Окончание табл. 4.2

3

4

2

Секции собственных нужд за транс­

0,045...0,07

1,8...1,85

форматором 40 MBA и ниже

3 Шины станции 6... 10 кВ с генератора­

0,185

1,95

4

ми 30... 60 МВт

Шины повышенногонапряжения станций

0,115

1,92

с трансформаторами32 MBA и выше

5 Шины повышенного напряжения станций

0,14

1,93

с трансформаторами 100MBA и выше

6

Шинные сборки линейного реактора

0,125

Т

генераторного напряжения

У

7 Сборные шинынизшегонапряжения под­

Б

станцийс трансформаторами 100MBA и

1,85

0,065

8

выше

Н

Система, связанная со сборными ши­

нами, где рассматривается КЗ, воздуш­

и

ными линиями напряжением, кВ:

35

рными

0,02

1,608

110

й0,02...0,03

1.6...1.717

220...330

0,03...0,04

1.717...1.78

через трансформа оры единичной

0,06...0,08

1.78...1.895

9

500...

750

Система, связанная со сб

ши­

и

нами 6... 10 кВ, где рассма ривается КЗ

мощностью, MBA:

т

80 и выше

0,06...0,15

1.85...1.935

32...80

з

0,05...0,1

1.82...

1,904

п

0,02...0,05

1,6...1,82

10

5.6...32

е

Рас ределительные сети напряжением

0,01

1,369

о

6...10 кВ

Р

У

Т

Н

Б

й

значения

Рис. 4.1. Номинальная ас мметр я отключаемого тока

как функция

расчетного

времени т

о

номинального тока динами­

Амплитудное и действующее

На термическую

стойкость

выключатель проверяется по тепло­

ческой стойкости сравнивают

тветственно с ударным токов КЗ iy и

начальным значением

дическ й составляющей тока КЗ 1„ 0 в цепи

выключателя.

пери

з

мпульсу тока КЗ:

о

вому (термическому)

пр

в .

=

(4.3)

е

дельный гарантированный заводом-изготовителем ток

Р

где I, -

термич ской стойкости аппарата;

бирают в соответствии с классом точности присоединяемых изме­

рительных приборов [9].

У

ричной нагрузки можно вести по сопротивлению (в омах) или по

мощности (в вольтамперах) в зависимости отБтого, какие параметры

и

измерительных приборов даны в каталогах.

Пример расчета вторичной

нагрузки

ТТ,йспользуемого для подклю­

о

Т а б л и ц а 4.3

Прибор

Коли­

Потребляемая мощность, ВА

Тип

чество

т

фаза А

фаза В

фаза С

и

Амперметр

Э-335

3

1,5

1,5

1,5

з

Ваттметр

о

Э-335

1

0,5

-

0,5

Варм тр

п

Э-335

1

0,5

-

0,5

е

И-680

1

2,5

-

2,5

Счетчик активной энергии

Р

Счетчик реактивной энергии

ИТР

1

0,275

0,55

0,275

Суммарная нагрузка

5,275

2,05

5,275

(4.4)

где

-

У

мощность, потребляемая приборами для наиболее нагру­

женной фазы;

Т

SnpoBмощность потерь в соединительных проводах;

Н

SKOHT- мощность потерь в контактах, определяемая по формуле

Б

(4.5)

где

12н -

й

номинальный вторичный ток (1 А - для мощных РУ

и

220.. .330 кВ и выше, 5 А - в остальных случаях);

пр

R*- сопротивление контактов,

н мается равным R«= 0,1 Ом.

Приняв S2p = S2h, определим мощность S np0B, которую можно рас­

о

ходовать в соединительных п

в дах:

и

‘конт

(4.6)

з

Отсюда можно определть допускаемое сопротивление прово­

дов, при котором ТТ будет работать в заданном классе точности:

п

е

о

,

—

(4.7)

прое

у 2

Р

2н

Вторичная нагрузка в омах для наиболее нагруженной фазы оп­

ределяется из выражения

"КОНТ ?

(4.8)

S ,„ = ,/(2 > ; ) 2+ ( Z & ) ! .

(4.П)

где Р2 и Q2 -

У

активные и реактивные нагрузки, зависящие от схем

Т

соединения вторичных обмоток трансформатора напряжения и схе­

мы включения прибора.

Н

Для подсчета S2p составляют табл. 4.4.

Б

4.4

Т а б л и ц а

Мощ­

Общая потребляемая

Число

­

мощность, ВА

ность,

Чис

потребл.

парая-

ло

Прибор Тип

COS ф

sin ф

лельн.

при­

S2AB

S2BC

S2AC

одной

кагу-

йбо­

катуш­

шек

ов

кой

о

Рг

Q2

Р2

Q2

Р2

Q2

Вольт­

т

р

1 7,2

Э-335

7,5

1

0

метр

1

з

Сум­

и

Pi

Q2

Q2

Q2

марная

п

Р2

Р2

нагрузка

Расчетная

каждой

фазы

трансформатора

зависит

от

онагрузка

сх мы со динения его обмоток. Если обмотки соединены в звезду,

Р

нагрузка на одну фазу трансформатора составляет

^ 2 А Р ~

+ S 2 A C ) ;

$ 2 В Р = ® ’ 5 { $ 2 А В + $ 2 В С ) ’

(4-12)

$2СР ~ 0>5(<S'2АС + S2CP) ■