Монография Попов т3
.pdfТеплогидравлическая эффективность перспективных способов интенсификации теплоотдачи в каналах теплообменного оборудования
Для каналов с относительно глубокими выемками h/D>0.3 влияние температурного фактора на гидравлическое сопротивление не обнаружено. Так как неизотермичностъ потока оказывает своё влияние, главным образом, в простеночном слое, то уменьшение влияния температурного фактора на гидравлическое сопротивление с увеличением h/D свидетельствует о том, что для каналов с относительно глубокими выемками возрастает относительная доля сопротивления в ядре потока в суммарных гидравлических потерях.
Таблица 3.12
Обобщающие зависимости по гидросопротивлению в каналах со сферическими выемками
Ламинарное отрывное без присоединения потока обтекание поверхности со сферическими выемками, каналы с двухсторонним расположением выемок с острыми кромками:
ξh = 0,9338/((H d)2,34 Reh ) |
h/D=0,21; |
|
Reh=40–2200; |
||
|
|
H/D=0,2–0,8. |
3,51 |
Reh ) |
h/D=0,31; Reh=40–2200; |
ξh = 2,8393/((H / D) |
H/D=0,2–0,8. |
|
3,01 |
Reh ) |
h/D=0,5; Reh=40–2200; |
ξh = 76,895/((H / D) |
H/D=0,2–0,8. |
Турбулентное (переходное) отрывное обтекание поверхности со сферическими выемками, каналы с двухсторонним расположением выемок с острыми кромками:
ξh =1,2406 (h / D)2,62 /(Re0h,15 (H / D)3,7 (h / D)0,53 ) |
|
h/D=0,14–0,31; |
||||
|
Reh=270–11000; |
|||||
|
|
|
|
|
|
H/D=0,21–2,33. |
|
|
2,632 |
|
|
h/D=0,5; Reh=270–11000; |
|
ξh = 0,07872/((H / D) |
|
) |
|
H/D=0,21–2,33. |
||
Турбулентное отрывное обтекание поверхности |
|
со сферическими выемками, |
||||
RеD=7·103–5·104, f=0,69, 0,1≤h/D≤0,5, 0,1≤Н/D≤0,4 |
|
|
||||
ξ = 0,62 Re |
−0,25 (H / D)m |
(h / D)0,23 |
|
для каналов с односторон- |
||
|
|
D |
|
|
|
ними выемками с гладкими |
m=0 при 0,1≤h/D≤0,3, m= –0,15 при 0,3≤H/D≤0,5 |
|
кромками |
||||
ξ = 0,75 ReD−0,25 (H / D)m (h / D)0,23 |
|
для каналов с односторон- |
||||
m=0 при 0,1≤h/D≤0,3, |
|
|
ними выемками с острыми |
|||
m=–0,5(h/D)+0,1 при 0,3≤H/D≤0,5 |
|
кромками |
||||
|
|
|||||
ξ = 0,7 Re |
|
−0,25 (H / D)m (h / D)0,38 |
|
для каналов с двусторонни- |
||
|
D |
|
|
|
ми выемками с гладкими |
|
m= –0,22–1,6(h/D)+1,8(h/D)2 |
|
кромками |
||||
ξ = 0,78 Re |
−0,23 (H / D)m |
(h / D)0,38 |
|
для каналов с двусторонни- |
||
|
|
D |
|
|
|
ми выемками с острыми |
m= –0,1–0,08(h/D)–0,78(h/D)2 |
|
кромками |
319
Теплогидравлическая эффективность перспективных способов интенсификации теплоотдачи
вканалах теплообменного оборудования
Втабл.3.12 приведены зависимости для инженерных расчетов гидравличе-
ского сопротивления. В качестве определяющей температуры использовалась средняя по длине канала температура воздуха tв , а в качестве определяющего
параметра – глубина сферической выемки h – при ламинарных и переходном режиме, – эквивалентный диаметр канала Dэкв – при турбулентном режиме.
3.3.7. Средняя теплоотдача в каналах со сферическими выемками. Влияние основных конструктивных параметров интенсификаторов
Экспериментальное исследование проводилось в стесненных и нестесненных каналах прямоугольного сечения шириной 96 мм при варьировании высоты канала в диапазоне от 2 до 12 мм и следующих безразмерных параметрах интенсификаторов – выемок – и канала – h/D=0,14–0,5; h/H=0,06–2,5; H/D=0,2– 2,3. Выемки имели острые кромки.
На рис.3.270 показано влияние числа Рейнольдса ReD и сравнение полученных данных по теплоотдаче в каналах со сферическими выемками и без них. При сравнении данных для расчета критериев подобия использовался эквивалентный диаметр канала.
100 |
|
NuD |
|
10 |
|
1 |
|
1000 |
10000 |
|
ReD |
Рис.3.270. Теплоотдача в каналах со сферическими выемками. Линии – расчет для гладкого канала для ламинарного и турбулентного режимов течения, точки эксперименты для канала со сферическими выемками. Обозначения см. в
табл.3.10.
320
Теплогидравлическая эффективность перспективных способов интенсификации теплоотдачи в каналах теплообменного оборудования
Полученные результаты демонстрируют, что:
-в диапазоне малых чисел (порядка ReD=ρwDэкв/µ=1000–2000) повышение теплоотдачи достигает максимальных значений – до 6 раз из-за более раннего ламинарно–турбулентного перехода в канале с выеками, которое уменьшается при увеличении и уменьшении чисел Рейнольдса;
-в области турбулентных течений (ReD>40000) максимальная теплоотдача наблюдается в стесненных каналах при глубоких выемках (h/D=0,5) – до 3,5 раз;
-максимальная интенсификация свойственна для стесненных каналов
(H/D=0,34–0,7).
Для инженерных расчетов теплоотдачи проведено обобщение экспериментальных данных.
Обобщение экспериментальных данных по теплоотдаче в каналах со сфе-
рическими выемками производилось по уравнению подобия Nuh=ƒ(Reh, h/D, H/D), где в качестве определяющей температуры использовалась средняя по
длине канала температура воздуха tв , а в качестве определяющего параметра – глубина сферической выемки h. Обобщение производилось для каждого режима течения отдельно. Режимы течения выделялись согласно приведенной в предыдущем параграфе карте режимов.
На рис.3.271 представлены все экспериментальные данные по теплоотдаче Nuh в каналах со сферическими выемками.
100 |
|
|
|
10 |
|
|
|
Nuh |
|
|
|
1 |
|
|
|
0,1 |
|
|
|
10 |
100 |
1000 |
10000 |
Reh
Рис.3.271. Теплоотдача в каналах со сферическими выемками. Обозначения см.
в табл.3.10.
321
Теплогидравлическая эффективность перспективных способов интенсификации теплоотдачи в каналах теплообменного оборудования
конструктивных параметров получено, что теплоотдача, выраженная через безразмерный комплекс – число Нуссельта Nuh, зависит от числа Рейнольдса Reh в степени 1,0, что характерно для переходных режимов. Данное влияние безразмерной скорости потока на теплоотдачу при ламинарном течении основного потока вызвано, по-видимому, наличием в выемках макровихревых структур, вносящих возмущения в пристенный слой за выемками.
При обобщении выявлено влияние на теплоотдачу глубины выемки - Nuh пропорционально комплексу h/D в степени 0,61. Установлено, что на теплоотдачу оказывает влияние и относительная высота канала H/D. При чем, в диапазоне значений H/D=0,28–1,68 наблюдается автомодельность (рис.3.272). При уменьшении значений H/D наблюдается резкий рост теплоотдачи. Как видим, при повышении стесненности канала наблюдается рост теплоотдачи.
В итоге критериальные уравнения для теплоотдачи при ламинарном течении без присоединения потока в выемке имеет следующий вид:
Nuh = 0,012 Reh (h D)0,61 при H/D>0,28. |
(3.22) |
Nuh = 2,62 10−4 Reh (H D)−2,66 (h D)0,61 при H/D<0,28. |
(3.23) |
Теплогидравлическая эффективность перспективных способов интенсификации теплоотдачи в каналах теплообменного оборудования
h/D в степени 0,887. Установлено также, что на теплоотдачу оказывает влияние и относительная высота канала H/D. При чем, в диапазоне значений H/D=0,28– 1,68 наблюдается автомодельность (рис.3.273). При уменьшении значений H/D наблюдается резкий рост теплоотдачи. Как и в предыдущем случае видим, при повышении стесненности канала наблюдается рост теплоотдачи.
Критериальное уравнение для теплоотдачи при турбулентном (переходном) течении имеет следующий вид:
Nuh = 0,025 Re0h,94 (h D)0,887 при H/D>0,28. |
(3.24) |
Nuh = 0,9 10−4 Re1h,07, (Hк dл )−1,87 (hл dл )0,887 при H/D<0,28. |
(3.25) |
Зависимости (3.24) и (3.25) описывают все экспериментальные точки с отклонением не более ±20% при доверительной вероятности 0,95. Зависимость справедлива в диапазоне изменения определяющих параметров – Reh=270– 11000; H/D=0,28–2,33; h/D=0,14–0,5.
Далее исследования проводились при более высоких числах Рейнольдса RеD=7·103–5·104. Здесь реализуется развитый турбулентный режим. Относительная высота канала в большинстве опытов изменялась в пределах 0,1≤Н/D≤0,4, относительная глубина выемок 0,1≤h/D≤0,5. При этом уже исследованы каналы с односторонним нагревом и одно– и двухсторонним расположением выемок с острыми и скругленными кромками.
При обобщении данных здесь использовалось число Рейнольдса, рассчитанное по эквивалентному диаметру канала.
На рис.3.274 представлен характерный вид зависимости числа Nu от числа RеD в каналах с односторонними и двусторонними выемками с гладкими кромками. Независимо от относительной глубины выемок h/D и относительной высоты канала Н/D теплообмен подчиняется зависимости Nu~ RеD0,8.
В каналах с выемками с острыми кромками зависимость Nu от RеD носит
более сложный характер (рис.3.275). В диапазоне RеD=1,6·104–5·104 теплообмен подчиняется зависимости Nu~RеD0,76 для всех Н/D и h/D. В диапазоне
RеD=7·103–1,6·104 показатель степени n при числе RеD зависит от Н/D и h/D При уменьшении Н/D и увеличении h/D показатель степени n уменьшается и для Н/D=0,1 и h/D=0,5 n=0,7.
Уменьшение влияния числа RеD на теплообмен в случае относительно «глубоких» выемок в стеснённом канале в диапазоне RеD=7·103–1,6·104 может быть объяснено образованием в выемках застойных зон. При увеличении числа
RеD набирающий силу вихрь «разрушает» застойные зоны и зависимость принимает вид Nu~ RеD0,76.
324
Теплогидравлическая эффективность перспективных способов интенсификации теплоотдачи в каналах теплообменного оборудования
виде Nu / ReDn ~ (H / D)m . Вид этой зависимости является типичным и для каналов другой геометрии. Для коэффициента гидравлического сопротивления, показатель степени m при Н/D в зависимости Nu / ReDn ~ (H / D)m существенно
зависит от относительной глубины выемок h/D для всех исследованных каналов и изменяется от –0,3 до –0,55.
Рис.3.276. Зависимость увеличения Рис. 3.277. Зависимость теплоотдачи теплоотдачи в каналах с выемками по от Н/D в каналах с двусторонними сравнению с гладким каналом от RеD: выемками с острыми кромками: ус- h/D=0,5: , – односторонние вы- ловные обозначения см. в табл.3.11 емки с гладкими и острыми кромка-
ми; , – двусторонние выемки с гладкими и острыми кромками; h/D=0,1: – односторонние выемки с гладкими кромками; – двусторонние выемки с острыми кромками
Для всех каналов степень m при Н/D в зависимости Nu / ReDn ~ (H / D)m |
|
существенно выше, чем в зависимости |
ξ/ ReDn ~ (H / D)m , что свидетельствует |
о различном влиянии относительной |
высоты канала на процесс переноса |
количества движения и энергии.
В каналах с односторонними выемками показатель степени при Н/D изменяется в зависимости от h/D по закону, близкому к линейному.
Для каналов с гладкими кромками: |
|
m = 0,33(h / D)−0,28 , |
(3.26) |
326
Теплогидравлическая эффективность перспективных способов интенсификации теплоотдачи в каналах теплообменного оборудования
для каналов с острыми кромками:
m = 0,46(h / D)−0,3 . |
(3.27) |
Показатель степени m для выемок с острыми кромками несколько выше, чем для выемок с гладкими кромками, что указывает на влияние относительной высоты канала на характер и структуру вторичных вихревых образований, возникающих при обтекании выемок с острыми кромками и влияющих на теплообмен.
В каналах с двусторонними выемками наблюдается нелинейная зависимость показателя степени m при Н/D от h/D. Как для выемок с острыми, так и с гладкими кромками при h/D>0,3 (т.е. для относительно глубоких выемок) зависимость m от h/D слабая, и можно считать m=соnst.
Для выемок с гладкими кромками зависимость m от h/D аппроксимирована полиномом второй степени:
m = −0,22 +1,6(h / D) +1,8(h / D)2 . |
(3.28) |
для каналов с острыми кромками:
m = −0,36 −0,8(h / D) + 0,96(h / D)2 . |
(3.29) |
Автомодельностъ показателя степени m при Н/D по h/D для двусторонних каналов и существенная зависимость m от h/D в односторонних каналах свидетельствуют о том, что эффекты, возникающие в двусторонних каналах, нельзя рассматривать как простую суперпозицию турбулизирующих воздействий верхних и нижних выемок. Такой характер изменения m может быть объяснён лишь сложным взаимным влиянием вихревых структур, образующихся в верхних и нижних выемках.
На рис.3.278 представлен типичный вид зависимости Nu/Nuгл от Н/D. Для всех исследованных каналов Nu/Nuгл уменьшается с увеличением относительной высоты канала.
Для всех исследованных каналов увеличение относительной глубины выемок приводит к увеличению теплоотдачи. Анализ опытных данных показывает, что для конкретной геометрии канала опытные данные по влиянию относительной глубины выемок на теплообмен можно обобщить единой зависимостью вида Nu /[ReDn (H / D)m ] ~ (h / D)l . Обработка опытных данных по методу наименьших квадратов позволила показать, что вне зависимости от формы
327
Теплогидравлическая эффективность перспективных способов интенсификации теплоотдачи в каналах теплообменного оборудования
кромок показатель степени при h/D равен 0.42 для каналов с односторонними выемками. Для каналов с двусторонними выемками показатель степени при h/D изменяется от 0,45 для выемок с гладкими кромками и до 0,49 для выемок с острыми кромками.
В работе большинство опытов проведено при относительной площади, занимаемой выемкой на поверхности, f=0.69. Влияние f на Nu/Nuгл показано на рис.3.279. Для сравнения там же приведены данные [55].
Все полученные экспериментальные данные по теплоотдаче обобщены зависимостями вида:
NuD = f (ReD , H / D, h / D) |
(3.30) |
для каналов с односторонними выемками с гладкими кромками:
NuD = 0,037 ReD |
0,8 (H / D)m (h / D)0,42 |
(3.31) |
m=–0,33(h/D)–0.28;
Рис.3.278. |
|
Зависимость |
|
увеличения |
Рис.3.279. |
Зависимость увеличения |
||||||||||||||||
теплоотдачи в каналах с выемками по |
теплоотдачи в каналах с выемками по |
|||||||||||||||||||||
сравнению с |
гладким |
каналом от |
сравнению с гладким каналом от |
|||||||||||||||||||
Н/D: RеD=4·104; h/D=0,5: |
|
|
, |
|
|
– од- |
плотности выемок на поверхности: |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
носторонние выемки с гладкими и |
– |
данные [55]; |
|
|
– односторонние |
|||||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||||
острыми |
|
кромками; |
|
, |
|
|
|
|
– |
лупки с острыми кромками, h/D=0,5, |
||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||||||
двусторонние выемки с гладкими и |
Н/D=0,1; |
|
- односторо1тие выемки |
|||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||||
острыми |
кромками; h/D=0,1: |
|
|
|
– |
с |
гладкими |
кромками, h/D=0,1, |
||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||||||
односторонние |
выемки |
с гладкими |
Н/D=0,1 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
кромками; |
|
|
– двусторонние выемки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
с острыми кромками |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
328