- •49. Сборно-монолитные безбалочные перекрытия, особенности их конструированых решений и расчета.
- •50. Конструктивные особенности и принципы расчета перекрытий с использованием стального профилированного настила.
- •51. Основные типы фундаментов , применяемых в строительной практике.
- •52. Конструктивные решения отдельно стоящих сборных и монолитных фундаментов.
- •53. Расчет отдельного центрально-нагруженного фундамента под монолитную колонну.
- •54. Расчет отдельного внецентренно- нагруженного фундамента стаканного типа под сборную колонну.
54. Расчет отдельного внецентренно- нагруженного фундамента стаканного типа под сборную колонну.
Фундаменты под внецентренно сжатые колонны испытывают воздействие нормальной силы N,изгибающего моментаМ и поперечной силыV(рис. 10.4,а). При небольших моментах фундаменты проектируют квадратными в плане, при значительных — прямоугольными с большим размером в плоскости действия момента.
Рис. 10.4. Отдельный внецентренно нагруженный фундамент
Расчет делится на 2 части :
В первой части – назначаем глубину заложения фундамента и размеры тела фундамента, определяем усилия, действующие на фундамент и определяем размеры подошвы фундамента проверяя напряжение в грунте под его подошвой.
Во второй части – расчет плитной части фундамента на продавливание для определения общей высоты и прочности дна стакана. Расчитывается трещиностойкость подошвы фундамента и расчитывается по нормальному и наклонному сечению подколонник фундамента.
Высота фундамента : hbd≥ 0.33*lc+50; ≤ 1.2
hbd≥ 1.5*lc; ≤ 1.2
Hf =hbd+hcт
Сравниваем полученую высоту фундамента с высотой фундамента, назначеной из расчета глубины промерзания и за основу принимаем наибольшее. Размеры подколонника назначаем с учетом конструктивных требований соблюдая кратность 300.
lp=lc+2*75+2*δ
bp=bc+2*75+2*δ
hp=Hf-h
1-ая часть – γf=1.4. Нормативные значения усилий определяют у подошвы фундамента.
2-ая часть – расчет тела фундамента. Коэфициенты безопасности >1. Размеры подошвы фундамента определяем методом последовательных приближений.
Af = Nsk(tot)/(0.2*R0-γf*df)
0.6-0.85=bf/lf=m
Lf=√(Af/m)
Эпюра А – в промышленных зданиях с момтовыми кранами грузоподъемностью более 75 тонн.
Эпюра Б – грузоподъемностью менее 75 тонн.
Эпюра В – в зданиях без мостовых кранов допускается выключение из работы части подошвы фундамента , которая составляет ≤0,25 от его длины
Pmaxmin=Nsk,tot/Af ± Msk/Wf + γm*df
Wf=bf*lf2/6
Msk,tot=Msk,col+Vsk*Hf
Pm(0)=(Pmax + Pmin)/2
Pmax ≤ 1.2R Pm(0)≤R
Если эти условия не выполняются , то необходимо изменить соотношение сторон фундамента или увеличить размеры подошвы фундамента.
Расчет прочности плитной части фундамента производят на основное сочетание нагрузок при коэфициенте безопасности > 1. Первоначально определяем площадь сечения арматуры у подошвы фундамента , для чего определяют расчетные сечения как в консольной балке защемленной в теле фундамента и работающей на изгиб от реактивного отпора грунта . Расчетные сечения выполняют по грани колонны (1-1) и по уступам фундамента , для чего предварительно определяют напряжение в грунте при расчетных нагрузках без учета собственного веса грунта на его уступах. Определения проводят на уровне подошвы фундамента.
Pmaxmin=Nsd,tot/Af ±Msd/Wf
Pm(0)=(Pmax + Pmin)/2
P1-1=Pmin+(Pmax-Pmin)(lf-lc)/2lf
P2-2=Pmin+(Pmax-Pmin)(lf-l1)/2lf
M1-1=(P1-1+2Pmax)(lf-lc)2 * bf/24
M2-2=(P2-2+2Pmax)(lf-l1)2 * bf/24
Asti=Msdi/(0.9*di*fyd)
За основу принимаем наибольшую плошадь сечения арматуры. Арматура расчитывается в 2-ух направлениях, большей и меньшей стороны. В сетке она является рабочей в двух направлениях .
Расчет на продавливание , в котором уточняем назначенную высоту фундамента из условия промерзания .
Если Vsd ≤Vrd,ct– арматура не требуется.
Если Vsd >Vrd,ct– увеличиваем высоту ступени.
Сечение 3-3 является коробчатым , которое приводим к двутавровому . Расчитываем на внецентренное сжатие и определяем площадь продольной арматуры стакана.
Норм.силы и изгиб в этих сечениях определяют по комбинации усилий, действующих в колонне на уровне верха стакана.
M3-3=Msd+Vsd*hст
M3-3=Nsd+G
G– нагрузка от подколонника и части колонны в нем.
Для расчета поперечной арматуры стакана рассматриваем наклонные сечения. Этосечение проводим если e=Msd/Nsd > lc/2 , тогда
M’k(5-5)=0.8(Msd+Vsd*hстак-N*lc/2)
Если lc/2 >l>lc/6 , то расчетное сечение пройдет через К и угловую точку (сечение 6-6)
Mk(6-6)=M+V*hстак- 0,7N*l
Если е находится в ядре сечения,то поперечная арматура не расчитывается и принимается конструктивно.
В остальных случаях :
Asw=Mki/fywd*∑z(сверху над суммой –n, а снизу –i=1)
Расчет подколонника завершается компановкой.