issn_1993-5552_2008_10-2_65
.pdfЗагружение 1 Эпюра M y
Единицы измерения - т*м
Z
X
М инимальное усилие -1.18031 М аксимальное усилие 1.67645
Загружение 2 Эпюра M y
Единицы измерения - т*м
Z
X
М инимальное усилие -28.2919 М аксимальное усилие 18.4675
28
Загружение 3 Эпюра M y
Единицы измерения - т*м
Z
X
М инимальное усилие -7.11385 М аксимальное усилие 4.45615
Загружение 4 Эпюра M y
Единицы измерения - т*м
Z
X
М инимальное усилие -16.4988 М аксимальное усилие 11.0764
29
Загружение 5 Эпюра M y
Единицы измерения - т*м
Z
X
М инимальное усилие -0.783089 М аксимальное усилие 1.28705
Загружение 6 Составляющая 1 Эпюра M y
Единицы измерения - т*м
Z
X
М инимальное усилие -48.9074 М аксимальное усилие 51.0261
Рис. 2.5 Эпюры M
30
Загружение 6 Составляющая 1
86 87 88 89 90 91 92 93
1 |
|
4 |
|
|
|
Z
X
Рис. 2.6 Выборочные номера элементов рамы
Таблица 2.2 Расчетные сочетания усилий
|
№ |
|
№ |
|
|
Кран/се |
|
|
Группа |
|
|
Критер |
|
|
|
Усилия |
|
|
|
|
№№ загруж |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N |
|
|
My |
|
|
Qz |
|
|
|
||||||
|
элем |
|
сечен |
|
|
йсм |
|
|
РСУ |
|
|
ий |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(т) |
|
|
(т*м) |
|
|
(т) |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
- |
A |
2 |
-71.3 |
-7.5 |
7.6 |
1 2 3 4 |
5 |
|
1 |
1 |
- |
A |
13 |
-69.0 |
-7.5 |
7.7 |
1 2 3 4 |
|
|
1 |
1 |
С |
B |
1 |
-23.5 |
16.3 |
-6.3 |
1 2 6 |
|
|
1 |
1 |
С |
B |
2 |
-68.2 |
-26.1 |
16.3 |
1 2 3 4 5 |
6 |
|
1 |
1 |
С |
B |
5 |
-48.3 |
-24.0 |
14.2 |
1 2 6 |
|
|
1 |
1 |
С |
B |
6 |
-43.5 |
14.2 |
-4.2 |
1 2 3 4 5 |
6 |
|
1 |
1 |
С |
B |
13 |
-66.9 |
-26.1 |
16.3 |
1 2 3 4 |
6 |
|
1 |
1 |
С |
B |
14 |
-24.8 |
16.3 |
-6.3 |
1 2 5 6 |
|
|
1 |
1 |
- |
B |
18 |
-71.3 |
-7.5 |
7.6 |
1 2 3 4 |
5 |
|
1 |
2 |
- |
A |
2 |
-71.2 |
-1.8 |
7.6 |
1 2 3 4 |
5 |
|
1 |
2 |
- |
A |
13 |
-69.0 |
-1.8 |
7.7 |
1 2 3 4 |
|
|
1 |
2 |
С |
B |
1 |
-23.5 |
11.6 |
-6.3 |
1 2 6 |
|
|
1 |
2 |
С |
B |
2 |
-68.1 |
-13.9 |
16.3 |
1 2 3 4 5 |
6 |
|
1 |
2 |
С |
B |
5 |
-48.2 |
-13.4 |
14.2 |
1 2 6 |
|
|
1 |
2 |
С |
B |
6 |
-43.4 |
11.1 |
-4.2 |
1 2 3 4 5 |
6 |
|
1 |
2 |
С |
B |
13 |
-66.8 |
-13.9 |
16.3 |
1 2 3 4 |
6 |
|
1 |
2 |
С |
B |
14 |
-24.7 |
11.6 |
-6.3 |
1 2 5 6 |
|
|
1 |
2 |
- |
B |
18 |
-71.2 |
-1.8 |
7.6 |
1 2 3 4 |
5 |
|
1 |
3 |
- |
A |
2 |
-71.1 |
4.0 |
7.6 |
1 2 3 4 |
5 |
|
1 |
3 |
- |
A |
13 |
-68.9 |
4.0 |
7.7 |
1 2 3 4 |
|
|
1 |
3 |
С |
B |
1 |
-23.4 |
6.9 |
-6.3 |
1 2 6 |
|
|
1 |
3 |
С |
B |
2 |
-68.0 |
-1.7 |
16.3 |
1 2 3 4 5 |
6 |
|
1 |
3 |
С |
B |
6 |
-43.3 |
7.9 |
-4.2 |
1 2 3 4 5 |
6 |
|
1 |
3 |
С |
B |
13 |
-66.8 |
-1.7 |
16.3 |
1 2 3 4 |
6 |
|
1 |
3 |
С |
B |
14 |
-24.7 |
6.9 |
-6.3 |
1 2 5 6 |
|
31
1 |
3 |
- |
B |
18 |
-71.1 |
4.0 |
7.6 |
1 2 3 4 5 |
|
1 |
4 |
- |
A |
1 |
-68.8 |
9.7 |
7.7 |
1 2 3 4 |
|
1 |
4 |
- |
A |
6 |
-71.0 |
9.7 |
7.6 |
1 2 3 4 5 |
|
1 |
4 |
С |
B |
1 |
-66.7 |
10.7 |
16.3 |
1 2 3 4 6 |
|
1 |
4 |
С |
B |
2 |
-24.6 |
1.9 |
-6.3 |
1 2 5 6 |
|
1 |
4 |
С |
B |
6 |
-67.9 |
10.7 |
16.3 |
1 2 3 4 5 |
6 |
1 |
4 |
- |
B |
18 |
-71.0 |
9.7 |
7.6 |
1 2 3 4 5 |
|
1 |
5 |
- |
A |
1 |
-68.7 |
15.5 |
7.7 |
1 2 3 4 |
|
1 |
5 |
- |
A |
6 |
-71.0 |
15.4 |
7.6 |
1 2 3 4 5 |
|
1 |
5 |
С |
B |
1 |
-66.6 |
22.8 |
16.3 |
1 2 3 4 6 |
|
1 |
5 |
С |
B |
2 |
-24.5 |
-2.8 |
-6.3 |
1 2 5 6 |
|
1 |
5 |
С |
B |
5 |
-23.3 |
-2.7 |
-6.3 |
1 2 6 |
|
1 |
5 |
С |
B |
6 |
-67.9 |
22.8 |
16.3 |
1 2 3 4 5 |
6 |
1 |
5 |
- |
B |
18 |
-71.0 |
15.4 |
7.6 |
1 2 3 4 5 |
|
4 |
1 |
- |
A |
2 |
-116.2 |
3.1 |
-3.0 |
1 2 3 4 |
|
4 |
1 |
- |
A |
14 |
-113.8 |
3.2 |
-3.1 |
1 2 3 4 5 |
|
4 |
1 |
С |
B |
1 |
-34.1 |
28.3 |
-18.3 |
1 2 5 6 |
|
4 |
1 |
С |
B |
2 |
-111.5 |
-24.2 |
14.4 |
1 2 3 4 6 |
|
4 |
1 |
С |
B |
5 |
-77.2 |
-25.0 |
15.2 |
1 2 5 6 |
|
4 |
1 |
С |
B |
6 |
-68.4 |
29.1 |
-19.2 |
1 2 3 4 6 |
|
4 |
1 |
С |
B |
13 |
-78.5 |
-25.0 |
15.2 |
1 2 6 |
|
4 |
1 |
С |
B |
14 |
-67.1 |
29.2 |
-19.2 |
1 2 3 4 5 |
6 |
4 |
1 |
- |
B |
18 |
-116.2 |
3.1 |
-3.0 |
1 2 3 4 |
|
4 |
2 |
- |
A |
2 |
-116.1 |
0.9 |
-3.0 |
1 2 3 4 |
|
4 |
2 |
- |
A |
14 |
-113.7 |
0.9 |
-3.1 |
1 2 3 4 5 |
|
4 |
2 |
С |
B |
1 |
-34.0 |
14.5 |
-18.3 |
1 2 5 6 |
|
4 |
2 |
С |
B |
2 |
-111.4 |
-13.4 |
14.4 |
1 2 3 4 6 |
|
4 |
2 |
С |
B |
5 |
-77.1 |
-13.6 |
15.2 |
1 2 5 6 |
|
4 |
2 |
С |
B |
6 |
-68.3 |
14.8 |
-19.2 |
1 2 3 4 6 |
|
4 |
2 |
С |
B |
13 |
-78.5 |
-13.6 |
15.2 |
1 2 6 |
|
4 |
2 |
С |
B |
14 |
-67.0 |
14.8 |
-19.2 |
1 2 3 4 5 |
6 |
4 |
2 |
- |
B |
18 |
-116.1 |
0.9 |
-3.0 |
1 2 3 4 |
|
4 |
3 |
- |
A |
2 |
-116.0 |
-1.4 |
-3.0 |
1 2 3 4 |
|
4 |
3 |
- |
A |
14 |
-113.6 |
-1.4 |
-3.1 |
1 2 3 4 5 |
|
4 |
3 |
С |
B |
2 |
-111.4 |
-2.7 |
14.4 |
1 2 3 4 6 |
|
4 |
3 |
- |
B |
6 |
-116.0 |
-1.4 |
-3.0 |
1 2 3 4 |
|
4 |
3 |
С |
B |
13 |
-78.4 |
-2.3 |
15.2 |
1 2 6 |
|
4 |
3 |
С |
B |
14 |
-66.9 |
0.4 |
-19.2 |
1 2 3 4 5 |
6 |
4 |
4 |
- |
A |
2 |
-115.9 |
-3.7 |
-3.0 |
1 2 3 4 |
|
4 |
4 |
- |
A |
14 |
-113.5 |
-3.7 |
-3.1 |
1 2 3 4 5 |
|
4 |
4 |
С |
B |
1 |
-77.0 |
9.2 |
15.2 |
1 2 5 6 |
|
4 |
4 |
С |
B |
2 |
-68.2 |
-14.0 |
-19.2 |
1 2 3 4 6 |
|
4 |
4 |
С |
B |
5 |
-33.9 |
-13.0 |
-18.3 |
1 2 5 6 |
|
4 |
4 |
С |
B |
6 |
-111.3 |
8.1 |
14.4 |
1 2 3 4 6 |
|
4 |
4 |
С |
B |
13 |
-78.3 |
9.2 |
15.2 |
1 2 6 |
|
4 |
4 |
С |
B |
14 |
-66.9 |
-14.0 |
-19.2 |
1 2 3 4 5 |
6 |
4 |
4 |
- |
B |
18 |
-115.9 |
-3.7 |
-3.0 |
1 2 3 4 |
|
4 |
5 |
- |
A |
2 |
-115.9 |
-6.0 |
-3.0 |
1 2 3 4 |
|
4 |
5 |
- |
A |
14 |
-113.5 |
-6.0 |
-3.1 |
1 2 3 4 5 |
|
4 |
5 |
С |
B |
1 |
-76.9 |
20.6 |
15.2 |
1 2 5 6 |
|
4 |
5 |
С |
B |
2 |
-68.1 |
-28.4 |
-19.2 |
1 2 3 4 6 |
32
4 |
5 |
С |
B |
5 |
-33.8 |
-26.7 |
-18.3 |
1 2 5 6 |
|
4 |
5 |
С |
B |
6 |
-111.2 |
18.9 |
14.4 |
1 2 3 4 6 |
|
4 |
5 |
С |
B |
13 |
-78.2 |
20.6 |
15.2 |
1 2 6 |
|
4 |
5 |
С |
B |
14 |
-66.8 |
-28.4 |
-19.2 |
1 2 3 4 5 |
6 |
4 |
5 |
- |
B |
18 |
-115.9 |
-6.0 |
-3.0 |
1 2 3 4 |
|
86 |
1 |
- |
A |
2 |
-1.0 |
-30.9 |
33.4 |
1 2 3 4 |
|
86 |
1 |
С |
B |
1 |
2.0 |
14.7 |
10.7 |
1 2 5 6 |
|
86 |
1 |
С |
B |
2 |
-3.4 |
-54.7 |
32.8 |
1 2 3 4 6 |
|
86 |
1 |
- |
B |
13 |
-1.0 |
-30.9 |
33.4 |
1 2 3 4 |
|
86 |
2 |
- |
A |
2 |
-1.0 |
-1.9 |
24.5 |
1 2 3 4 |
|
86 |
2 |
С |
B |
1 |
2.0 |
23.2 |
6.1 |
1 2 5 6 |
|
86 |
2 |
С |
B |
2 |
-3.4 |
-25.5 |
25.7 |
1 2 3 4 6 |
|
87 |
1 |
- |
A |
2 |
-1.0 |
-1.9 |
24.5 |
1 2 3 4 |
|
87 |
1 |
С |
B |
1 |
1.0 |
23.2 |
6.1 |
1 2 5 6 |
|
87 |
1 |
С |
B |
2 |
-2.4 |
-25.5 |
25.7 |
1 2 3 4 6 |
|
87 |
2 |
- |
A |
1 |
-1.0 |
18.2 |
15.5 |
1 2 3 4 5 |
|
87 |
2 |
- |
A |
13 |
-1.0 |
18.1 |
15.5 |
1 2 3 4 |
|
87 |
2 |
С |
B |
1 |
0.8 |
32.0 |
5.8 |
1 2 3 4 5 |
6 |
87 |
2 |
С |
B |
2 |
-2.1 |
-8.3 |
14.4 |
1 2 6 |
|
87 |
2 |
С |
B |
13 |
-2.4 |
-3.4 |
18.7 |
1 2 3 4 6 |
|
87 |
2 |
С |
B |
17 |
1.0 |
27.1 |
1.5 |
1 2 5 6 |
|
88 |
1 |
- |
A |
1 |
-1.0 |
18.2 |
15.5 |
1 2 3 4 5 |
|
88 |
1 |
- |
A |
13 |
-1.0 |
18.1 |
15.5 |
1 2 3 4 |
|
88 |
1 |
С |
B |
1 |
-0.1 |
32.0 |
5.7 |
1 2 3 4 5 |
6 |
88 |
1 |
С |
B |
2 |
-1.2 |
-8.4 |
14.4 |
1 2 6 |
|
88 |
1 |
С |
B |
13 |
-1.5 |
-3.4 |
18.7 |
1 2 3 4 6 |
|
88 |
1 |
С |
B |
17 |
0.1 |
27.1 |
1.4 |
1 2 5 6 |
|
88 |
2 |
- |
A |
1 |
-1.0 |
29.2 |
6.5 |
1 2 3 4 5 |
|
88 |
2 |
- |
A |
13 |
-1.0 |
29.1 |
6.6 |
1 2 3 4 |
|
88 |
2 |
С |
B |
1 |
-0.1 |
34.3 |
-1.3 |
1 2 3 4 5 |
6 |
88 |
2 |
С |
B |
13 |
-1.5 |
11.7 |
11.7 |
1 2 3 4 6 |
|
88 |
2 |
С |
B |
14 |
0.1 |
26.3 |
-3.2 |
1 2 5 6 |
|
89 |
1 |
- |
A |
1 |
-1.0 |
29.2 |
6.5 |
1 2 3 4 5 |
|
89 |
1 |
- |
A |
13 |
-1.0 |
29.1 |
6.6 |
1 2 3 4 |
|
89 |
1 |
С |
B |
1 |
-1.6 |
34.3 |
-1.4 |
1 2 3 4 5 |
6 |
89 |
1 |
С |
B |
13 |
0.0 |
11.7 |
11.7 |
1 2 3 4 6 |
|
89 |
1 |
С |
B |
14 |
-1.3 |
26.3 |
-3.2 |
1 2 5 6 |
|
89 |
1 |
С |
B |
17 |
0.3 |
3.8 |
9.9 |
1 2 5 6 |
|
89 |
1 |
С |
B |
18 |
-1.6 |
34.2 |
-1.4 |
1 2 3 4 6 |
|
89 |
2 |
- |
A |
1 |
-1.0 |
31.2 |
-2.4 |
1 2 3 4 |
|
89 |
2 |
- |
A |
14 |
-1.0 |
31.2 |
-2.4 |
1 2 3 4 5 |
|
89 |
2 |
- |
B |
1 |
-1.0 |
31.2 |
-2.4 |
1 2 3 4 |
|
89 |
2 |
С |
B |
13 |
0.3 |
11.2 |
5.3 |
1 2 6 |
|
89 |
2 |
С |
B |
14 |
-1.6 |
29.4 |
-8.5 |
1 2 3 4 5 |
6 |
89 |
2 |
С |
B |
17 |
0.3 |
11.2 |
5.3 |
1 2 5 6 |
|
89 |
2 |
С |
B |
18 |
-1.6 |
29.4 |
-8.4 |
1 2 3 4 6 |
|
90 |
1 |
- |
A |
1 |
-1.0 |
31.2 |
-2.4 |
1 2 3 4 |
|
90 |
1 |
- |
A |
14 |
-1.0 |
31.2 |
-2.4 |
1 2 3 4 5 |
|
90 |
1 |
- |
B |
1 |
-1.0 |
31.2 |
-2.4 |
1 2 3 4 |
|
90 |
1 |
С |
B |
13 |
1.2 |
11.2 |
5.4 |
1 2 6 |
|
90 |
1 |
С |
B |
14 |
-2.6 |
29.4 |
-8.5 |
1 2 3 4 5 |
6 |
33
90 |
1 |
С |
B |
17 |
1.2 |
11.2 |
5.3 |
1 2 5 6 |
|
90 |
1 |
С |
B |
18 |
-2.6 |
29.4 |
-8.5 |
1 2 3 4 6 |
|
90 |
2 |
- |
A |
1 |
-1.0 |
24.4 |
-11.3 |
1 2 3 4 |
|
90 |
2 |
- |
A |
14 |
-1.0 |
24.3 |
-11.4 |
1 2 3 4 5 |
|
90 |
2 |
- |
B |
1 |
-1.0 |
24.4 |
-11.3 |
1 2 3 4 |
|
90 |
2 |
С |
B |
13 |
1.2 |
14.7 |
0.8 |
1 2 6 |
|
90 |
2 |
С |
B |
14 |
-2.6 |
17.0 |
-15.6 |
1 2 3 4 5 |
6 |
90 |
2 |
С |
B |
17 |
1.2 |
14.7 |
0.7 |
1 2 5 6 |
|
90 |
2 |
С |
B |
18 |
-2.6 |
17.0 |
-15.6 |
1 2 3 4 6 |
|
91 |
1 |
- |
A |
1 |
-1.0 |
24.4 |
-11.3 |
1 2 3 4 |
|
91 |
1 |
- |
A |
14 |
-1.0 |
24.3 |
-11.4 |
1 2 3 4 5 |
|
91 |
1 |
- |
B |
1 |
-1.0 |
24.4 |
-11.3 |
1 2 3 4 |
|
91 |
1 |
С |
B |
13 |
2.2 |
14.7 |
0.8 |
1 2 6 |
|
91 |
1 |
С |
B |
14 |
-3.6 |
17.0 |
-15.6 |
1 2 3 4 5 |
6 |
91 |
1 |
С |
B |
17 |
2.2 |
14.7 |
0.8 |
1 2 5 6 |
|
91 |
1 |
С |
B |
18 |
-3.6 |
17.0 |
-15.6 |
1 2 3 4 6 |
|
91 |
2 |
- |
A |
1 |
-1.0 |
8.6 |
-20.3 |
1 2 3 4 |
|
91 |
2 |
- |
A |
14 |
-1.0 |
8.5 |
-20.3 |
1 2 3 4 5 |
|
91 |
2 |
С |
B |
1 |
1.9 |
15.4 |
-9.4 |
1 2 3 4 6 |
|
91 |
2 |
С |
B |
2 |
-3.3 |
-4.3 |
-17.1 |
1 2 5 6 |
|
91 |
2 |
С |
B |
14 |
-3.6 |
-1.9 |
-22.7 |
1 2 3 4 5 |
6 |
91 |
2 |
С |
B |
17 |
2.2 |
12.9 |
-3.8 |
1 2 5 6 |
|
91 |
2 |
С |
B |
18 |
-3.6 |
-1.9 |
-22.7 |
1 2 3 4 6 |
|
92 |
1 |
- |
A |
1 |
-1.0 |
8.6 |
-20.3 |
1 2 3 4 |
|
92 |
1 |
- |
A |
14 |
-1.0 |
8.5 |
-20.3 |
1 2 3 4 5 |
|
92 |
1 |
С |
B |
1 |
3.0 |
15.4 |
-9.3 |
1 2 3 4 6 |
|
92 |
1 |
С |
B |
2 |
-4.3 |
-4.3 |
-17.1 |
1 2 5 6 |
|
92 |
1 |
С |
B |
14 |
-4.6 |
-1.9 |
-22.7 |
1 2 3 4 5 |
6 |
92 |
1 |
С |
B |
17 |
3.3 |
12.9 |
-3.8 |
1 2 5 6 |
|
92 |
1 |
С |
B |
18 |
-4.6 |
-1.9 |
-22.7 |
1 2 3 4 6 |
|
92 |
2 |
- |
A |
2 |
-1.0 |
-16.3 |
-29.3 |
1 2 3 4 5 |
|
92 |
2 |
- |
A |
18 |
-1.0 |
-16.2 |
-29.2 |
1 2 3 4 |
|
92 |
2 |
С |
B |
1 |
3.3 |
6.8 |
-8.4 |
1 2 6 |
|
92 |
2 |
С |
B |
2 |
-4.6 |
-28.1 |
-29.8 |
1 2 3 4 5 |
6 |
92 |
2 |
С |
B |
17 |
3.3 |
6.8 |
-8.4 |
1 2 5 6 |
|
92 |
2 |
С |
B |
18 |
-4.6 |
-28.1 |
-29.7 |
1 2 3 4 6 |
|
93 |
1 |
- |
A |
2 |
-1.0 |
-16.3 |
-29.3 |
1 2 3 4 5 |
|
93 |
1 |
- |
A |
18 |
-1.0 |
-16.2 |
-29.2 |
1 2 3 4 |
|
93 |
1 |
С |
B |
1 |
4.3 |
6.8 |
-8.4 |
1 2 6 |
|
93 |
1 |
С |
B |
2 |
-5.6 |
-28.1 |
-29.8 |
1 2 3 4 5 |
6 |
93 |
1 |
С |
B |
17 |
4.3 |
6.8 |
-8.4 |
1 2 5 6 |
|
93 |
1 |
С |
B |
18 |
-5.6 |
-28.1 |
-29.7 |
1 2 3 4 6 |
|
93 |
2 |
- |
A |
2 |
-1.0 |
-50.1 |
-38.2 |
1 2 3 4 5 |
|
93 |
2 |
- |
A |
18 |
-1.0 |
-49.9 |
-38.2 |
1 2 3 4 |
|
93 |
2 |
С |
B |
2 |
-5.6 |
-61.4 |
-36.8 |
1 2 3 4 5 |
6 |
93 |
2 |
- |
B |
14 |
-1.0 |
-50.1 |
-38.2 |
1 2 3 4 5 |
|
93 |
2 |
С |
B |
17 |
4.3 |
-4.0 |
-13.0 |
1 2 5 6 |
|
93 |
2 |
С |
B |
18 |
-5.6 |
-61.3 |
-36.8 |
1 2 3 4 6 |
2.2. Расчет металлической колонны
34
Выполним расчет металлической колонны в уровне 1-го этажа. Металлическая колонна выполнена двутаврового сечения №30К1 по СТО АСЧМ 20-93. Материал конструкций стать С275 по ГОСТ 27772-88. Расчетное сопротивление по пределу текучести по табл.20 СНиП РК 5.04- 23-2002 «Стальные конструкции» равно . Расчетное
сопротивление срезу |
. |
Характеристики сечения: |
|
-площадь поперечного сечения;
-радиус инерции;
–момент сопротивления;
–площадь полки;
–площадь стенки.
Расчет произведем на несколько |
сочетаний. Из таблицы РСУ |
(табл.2.1): |
|
1 сочетание |
, |
2 сочетание |
, |
3 сочетание |
, |
Расчет металлической колонны по 1-му сочетанию усилий
Усилия , Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых
элементов постоянного сечения в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по формуле
Вычислим эксцентриситет
Относительный эксцентриситет
Условная гибкость
Коэффициент влияния формы по табл. 73 СНиП
Приведенный относительный эксцентриситет
35
Коэффициент по таблице 74 СНиП
Устойчивость обеспечена.
Расчет на прочность выполним по формуле
Прочность обеспечена.
Расчет металлической колонны по 2-му сочетанию усилий
Усилия , Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых
элементов постоянного сечения в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по формуле
Вычислим эксцентриситет
Относительный эксцентриситет
Условная гибкость
Коэффициент влияния формы по табл. 73 СНиП
Приведенный относительный эксцентриситет
Коэффициент по таблице 74 СНиП
Устойчивость обеспечена.
Расчет на прочность выполним по формуле
36
Прочность обеспечена.
Расчет металлической колонны по 3-му сочетанию усилий
Усилия , Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых
элементов постоянного сечения в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по формуле
Вычислим эксцентриситет
Относительный эксцентриситет
Условная гибкость
Коэффициент влияния формы по табл. 73 СНиП
Приведенный относительный эксцентриситет
Коэффициент по таблице 74 СНиП
Устойчивость обеспечена.
Расчет на прочность выполним по формуле
Прочность обеспечена.
Проверка местной устойчивости
Проверка местной устойчивости стенки выполним по формуле
37