Зварні зєднання -посібник
.pdfРис. 2.23. Комбіновані з'єднання: а - фланговими та лобовими швами; б - стиковими та кутовими швами; в - схема оброблення стикового шва перед встановленням накладки
43
РОЗДІЛ 3. ПРИКЛАДИ РОЗРАХУНКІВ ЗВАРНИХ З’ЄДНАНЬ
Приклад 3.1. Розрахунок таврового з’єднання із стиковим швом.
Вихідні дані: t = 1,2см ; l=10см; h=10см; P=20кН; Р1=10кН. Матеріал
з’єднуваних елементів (фасонки та конструкції)– сталь С245 (Ry = 240МПа =
=24кН/см2; |
R ωy |
= 0,85 × R y |
= 0,85 × 24,0 = 20,4 |
кН |
|
-зварювання без фізичного кон- |
||||
см 2 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
тролю; R ωS |
= R S = 0,58 × R y = 0,58 × 24,0 = 13,92 |
|
кН |
|
||||||
|
|
). |
З’єднання зображене на |
|||||||
2 |
см
рис. 3.1. Перевірити міцність стикового шва.
1
б
а2
в
Рис. 3.1. Таврове з’єднання із стиковим швом: а - навантаження на з’єднання; б – з’єднання в плані (1-1); в – переріз стикового шва (2-2) та епюри напружень у ньому
Розв’язок. 1. Визначаємо внутрішні зусилля, що виникають у стиковому шві. При цьому, фасонку розглядаємо, як консоль, розрахункову схему якої ма-
44
ємо на рис. 3.2. За рис. 3.2 знаходимо опорні реакції консолі, які створює у з’єднанні власне стиковий шов (вони ж є внутрішніми зусиллями, що діють у шві): N=P1=10кН; Q=P=20кН; M = P × L = 20 ×10 = 200кН × см .
2. Геометричні характеристики шва (рис. 3.1, переріз 2-2) визначаємо за (2.10), (2.20):
Aω = L ω × t = 7,6 ×1,2 = 9,12см2 ,
|
W = |
t × L2ω |
= |
1,2 × 7,62 |
= 11,552см3 , |
|
|
|
|||
|
ω |
6 |
6 |
|
|
|
|
|
|||
Рис. 3.2. Розрахункова |
де за (2.11): L ω = h - 2t = 10 - 2 ×1,2 = 7,6см - |
||||
схема з’єднання |
- розрахункова довжина шва. |
3. Обчислюємо фактичні напруження, що виникають у шві, відповідно від окремо діючих зусиль N, M та Q, та перевіряємо міцність шва.
За (2.9) обчислюємо розтягуючі нормальні напруження, що мають одна-
кові |
|
значення |
у |
кожній |
точці |
|
по |
висоті |
шва: |
||||||
sω,Ν = |
N |
|
= |
10,0 |
= 1,1 |
кН |
< R ωy × gc = 20,4 ×1 = 20,4 |
кН |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
міцність шва забез- |
||||||
|
|
9,12 |
|
2 |
|
2 |
|||||||||
|
Aω |
|
см |
|
|
|
см |
|
|
|
|
печена з великим запасом.
За (2.19) обчислюємо максимальні розтягуючі нормальні напруження, що мають місце у точці А (рис. 3.1, а):
|
|
|
Μ |
200,0 |
|
|
|
кН |
|
|
|
кН |
|
|
|
|
|
||||
σω,Μ = |
|
|
|
= |
|
|
= 17,31 |
|
|
< |
20,4 |
|
-міцність шва забезпечена. |
|
|||||||
|
W |
11,552 |
см2 |
|
см2 |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
ω |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
За (2.19) обчислюємо дотичні (зрізаючі шов) напруження, що мають од- |
|||||||||||||||||||||
накові |
|
|
|
значення |
|
|
у |
кожній |
точці |
по |
висоті |
шва: |
|||||||||
tω,Q = |
|
Q |
= |
20,0 |
= 2,2 |
кН |
< R ωS |
× gc |
= 14,21×1 = 14,21 |
кН |
- |
міцність шва забез- |
|||||||||
|
|
|
см2 |
см2 |
|||||||||||||||||
|
A ω |
9,12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
печена.
Якщо у шві діють одночасно зусилля М та Q, то відповідно до (2.18) пе- ревіряємо міцність шва у точці А за приведеними напруженнями:
45
|
|
|
кН |
|
кН |
||||
sω,red = 17,312 + 3 × 2,22 = 17,72 |
< R ωy × gc = 20,4 ×1 = 20,4 |
||||||||
|
|
|
|
- міцність шва |
|||||
см |
2 |
см |
2 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
у точці А забезпечена.
Якщо у шві діють одночасно зусилля N та Q:
|
|
|
кН |
|
кН |
|
|||
sω,red = 1,12 + 3 × 2,22 = 4,0 |
< R ωy × gc = 20,4 ×1 = 20,4 |
|
|||||||
|
|
|
|
- |
міцність шва у |
||||
см |
2 |
см |
2 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
точці А забезпечена.
Якщо у шві діють одночасно зусилля N, M та Q:
|
= |
|
= 18,8 |
кН |
|
= 20,4 ×1 = 20,4 |
кН |
|
|
sω,red |
(17,31 +1,1)2 + 3 × 2,22 |
< R ωy × gc |
- міц- |
||||||
см2 |
см2 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ність шва у точці А забезпечена.
Зауважимо, що в інших точках по висоті шва напруження будуть мен- шими і напруження в них не перевіряють.
Приклад 3.2. Розрахунок кутових швів у випадку дії моменту у площині, перпендикулярній їх розміщенню.
Вихідні дані: Маємо таврове з’єднання, як і прикладі 3.1. Товщина фасон-
ки, що приварюється до конструкції - t ф = 1,2см ; товщина елементу конструк-
ції, до якої приварюється фасонка - t к = 2см ; розміри фасонки та значення на-
вантажень, як і у прикладі 1, - l=10см; h=10см; P=20кН; Р1=10кН. Матеріал з’єднуваних елементів (фасонки та конструкції)– сталь С245 ( R un = 370МПа= =37кН/см2; Rωz = 0,45×Run = Rωz = 0,45×Run = 0,45×370 =166,5МПа=16,65 кН/см2);
зварювання ручне електродами типу Е46 ( R ωf = 200МПа = 20кН / см2 ; βf =0,7;
γωf = 1; γωz = 1; γ c = 1 ). З’єднання зображене на рис. 3.3. Необхідно розраху-
вати кутові шви.
Розв’язок. 1. Визначаємо внутрішні зусилля, що виникають у кутових швах (їх два – з обох боків фасонки); при цьому, фасонку, як і у попередньому прикладі, розглядаємо, як консоль, розрахункову схему якої маємо на рис. 3.2:
N = P1 = 10кН; Q = P = 20кН; M = P × L = 20 ×10 = 200кН × см - вони такі ж, як і
46
у попередньому прикладі.
1
|
б |
а |
б |
Вузол А |
2 |
в г Рис. 3.3. Таврове з’єднання із кутовими швами: а - навантаження на
з’єднання; б – з’єднання в плані (1-1); в – вузол А; г – розрахунковий переріз кутового шва (2-2) по металу шва та епюри напружень у ньому
2. Перевіряємо умову (2.7):
1,1×16,65 = 18,315 < 20,0 < 16,65 ×1,0 / 0,7 = 23,78кН / см2 - розрахунки достатньо виконувати лише за металом шва (зауважимо, що при електродах типу Е42 ця умова була б не виконана!).
Але в навчальних цілях розрахунки проведемо як за металом шва, так і за металом границі сплавлення!
3. Обчислюємо геометричні характеристики перерізу шва.
За металом шва (рис. 3.3, переріз 2-2) за формулами (2.28), (2.41):
Aωf = bf × K f × L ω = 0,7 × 0,7 ×9 = 4,41см2 ;
47
W |
= bf × K f × L2ω |
= |
0,7 × 0,7 × 92 |
= 6,62см3 |
- для одного шва; |
|
|||||
ωf |
6 |
6 |
|
||
|
|
|
де за (2.30): L ω = h -1см = 10 -1 = 9см ; K f = K f ,min = 7мм = 0,7см - див.
табл. 2.5.
За металом границі сплавлення за формулами (2.29), (2.41):
Aωz |
= bz |
× K f |
× L ω = 1,0 × 0,7 × 9 = 6,3см2 ; |
|
|||||
|
|
bz |
× K f |
× L 2ω |
|
1,0 × 0,7 × 92 |
3 |
|
|
Wωz |
= |
|
|
|
= |
|
|
= 9,45см |
- для одного шва. |
|
6 |
|
6 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
3. Обчислюємо фактичні напруження, що виникають у шві, відповідно від окремо діючих зусиль N, M та Q та від їх можливих комбінацій, та перевіряємо міцність шва.
3.1. За металом шва за виразами (2.26), (2.40):
а) від окремо діючих зусиль N, M та Q -
|
|
|
|
|
|
|
N |
|
|
|
|
|
|
10,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кН |
|
||||||||||||||||
tωf ,Ν |
= |
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
1,13 |
|
|
|
|
|
|
< R ωf × gωf |
|
× gc |
= 20,0 ×1×1 = |
20 |
|
|
|
|
|
; |
||||||||||||||||||||||||||
2 × Aωf |
2 × |
4,41 |
|
см |
2 |
|
см |
2 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
M |
|
|
200,0 |
|
|
|
|
|
|
|
кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
tωf ,M |
= |
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
= 15,11 |
|
|
|
< R ωf × gωf |
× gc |
= 20 |
|
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
2 × W |
|
2 × 6,62 |
см2 |
см2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ωf |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
|
|
20,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
tωf ,Q = |
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
= 2,27 |
|
|
|
< R ωf × gωf × gc = |
20 |
|
|
|
|
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
2 × |
Aωf |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
2 × 4,41 |
|
|
|
|
|
|
см |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
см |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
б) при дії N і М - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
tω = tω,N |
+ tω,M |
|
= 1,13 +15,11 = 16,24 кН см2 < R ωf × g |
ωf × gc = 20 |
|
кН |
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
см |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
при дії N і Q (випадок, коли L → 0 ) - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кН |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
tωf |
= |
|
|
tω2 f .Ν + tω2 f .Q |
= |
1,132 |
|
+ 2,272 |
|
= 2,54 |
|
|
< |
R ωf |
× gωf × gc |
= |
20 |
|
|
|
|
; |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
см |
2 |
см |
2 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
в) при дії M і Q - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кН |
|
|||||
tωf = |
|
tω2 f .M + tω2 f .Q |
= |
15,112 |
+ 2,27 2 = 15,28 |
|
< R ωf × gωf |
× gc = |
20 |
|
|
; |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
см |
2 |
|
|
см |
2 |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
г) при дії N, M і Q - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 16,4 |
кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
tωf |
= |
|
|
(tωf ,Ν + tωf ,M )2 |
+ tω2 |
,Q |
= |
|
(1,13 +15,11)2 |
+ 2,272 |
|
|
< |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
см |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
48
< R ωf × gωf × gc = 20 кН2 - запас міцності складає (100-16,4/20·100) =18%.
см
3.2. За металом межі сплавлення за виразами (2.27), (2.40):
а) від окремо діючих зусиль N, M та Q -
tωz,Ν = |
|
N |
= |
10,0 |
= 0,8 |
кН |
< R ωz × gωz × gc |
= 16,65 ×1,0 ×1,0 = 16,65 |
кН |
, |
|
× A ωz |
|
|
|
||||||
2 |
2 × 6,13 |
|
см2 |
|
|
см2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
|
|
|
|
|
|
200,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кН |
|
|||||||||||||||
tωz,M |
= |
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
= 10,58 |
|
|
|
< R ωz × gωz |
|
× gc = 16,65 |
|
; |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
2 × W |
|
2 × 9,45 |
см2 |
см2 |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ωz |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
tωz,Q |
= |
|
|
|
Q |
= |
|
|
20,0 |
= 1,59 |
кН |
|
< R ωz × gωz × gc = 16,65 |
кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
2 × A ωz |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
2 × 6,3 |
|
|
|
|
|
|
см2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
см2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
б) при дії N і М - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
tωz |
= tωz,N + tωz,M |
|
= 0,8 + 10,58 = 11,38 кН см2 |
|
< R ωz × gωz × gc |
= 16,65 |
|
кН |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
см2 |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
при дії N і Q (випадок, коли L → 0 ) - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 1,78 |
кН |
|
|
|
ωz × gωz × gc = 16,65 |
кН |
|
|
||||||||||||||||||||||||
tωz |
= |
|
|
|
tω2 z.Ν + tω2 z.Q |
= |
|
|
0,82 |
|
+1,592 |
< R |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
см2 |
см2 |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
в) |
|
|
|
при |
|
|
|
|
|
|
дії |
|
|
|
|
|
M |
|
|
і |
|
|
|
|
Q |
- |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 10,7 |
кН |
|
|
|
|
= 16,65 |
кН |
|
|||||||||||||||||||||||||||
tωz = |
|
tω2 z.M + tω2 z.Q |
= |
10,582 |
+ 1,59 2 |
|
|
< R ωz × g ωz × gc |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
см2 |
|
см2 |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
г) при дії N, M і Q - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
= 11,49 |
кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
tωz |
= |
|
|
(tωz,Ν + tωz,M )2 + tω2 z,Q |
(0,8 +10,58)2 +1,592 |
|
|
< |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
см |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
< R ωz × gωz × gc |
=16,65 |
кН |
- запас міцності складає (100-11,49/16,65·100) =31%. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
2 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
см |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Як бачимо, запас міцності за металом межі сплавлення є більшим, ніж за мета- лом шва, тобто при виконанні умови (2.7) дійсно розрахунки достатньо було виконати лиш по металу шва.
Приклад 3.3. Розрахунок з’єднання з кутовими швами при дії моменту у площині розміщення швів.
Вихідні дані: Полоса товщиною t = 1,2см прикріплена до конструкції то-
49
вщиною t1 = 2см двома горизонтальнми та одним вертикальним кутовими швами (рис. 3.4). Розміри полоси (фасонки): L1 = 0,1м ; h = L 2 = 0,1м , як і у при-
кладах 1, 2. Виліт консолі фасонки L = 0,1м. Згинаючий момент, що діє на фа-
сонку у її площині, |
M = 200кН × см . Матеріал з’єднуваних елементів (фасонки |
та конструкції) – |
сталь С245 ( R un = 370МПа=37кН/см2; R ωz = 0,45 × R un = |
= 0,45×370 =166,5МПа=16,65 кН/см2); зварювання ручне електродами типу Е46
( R ωf |
= |
200 |
МПа = кН |
см2 |
; |
β |
f =0,7; |
γ |
ωf |
= 1; γ |
ωz |
= 1; |
γ |
c |
= 1 |
). З’єднання зобра- |
|
20 / |
|
|
|
|
|
|
|
жене на рис. 3.4. Необхідно розрахувати кутові шви.
Ц.В
Хц
Рис. 3.4. З’єднання з кутовими швами при дії моменту М у площині розміщення швів
Розв’язок. 1. Перевіряємо умову (2.7):
1,1×16,65 = 18,315 < 20,0 < 16,65 ×1,0 / 0,7 = 23,78кН / см2 - розрахунки достатньо виконувати лише за металом шва (зауважимо, що при електродах типу Е42 ця умова була б не виконана!).
2.Назначаємо катет шва: Kf = Kf ,min = 7мм = 0,7см − див. табл. 2.5.
3.Обчислюємо геометричні характеристики периметру швів.
За (2.37) знаходимо координату X ц положення центру ваги периметру швів:
50
X ц = |
102 - 0,5 ×10 × 0,7 |
= |
100 - 3,5 |
= 3,217см . |
|
|
|
||||
2 ×10 +10 |
30 |
|
|||
За (2.38) обчислюємо моменти інерції периметру швів при розрахункових |
|||||
довжинах його ділянок L ω,1 |
= L1 - 0,5см =10 - 0,5 = 9,5см ; L ω,2 = L 2 = 10см , що ма- |
ють місце, якщо варити неперервно, починаючи з т. А і закінчуючи на проти- лежному їй кінці, симетричному до т. А відносно осі ОХ:
|
|
0,7 ×103 |
|
10 + 0,7 |
|
2 |
4 |
|
||
Ifx |
= 0,7 × |
|
+ 2 × 0,7 × 9,5 × |
|
|
|
|
= 307,31см |
; |
|
12 |
2 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,7 ×9,53 |
9,5 |
2 |
2 |
|
|
||
Ify |
= 0,7 × |
|
+ 2 × 0,7 ×9,5 × |
|
- 3,217 |
+ 0,7 ×10 × (3,217 + 0,5 × 0,7) |
|
= |
|
6 |
2 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
=154,25см4.
Координати найбільш віддаленої від центру ваги периметру швів точки А:
x = L1 - x ц |
= 10 - 3,217 = 6,783см » 6,8см; |
|
y = |
L 2 |
= |
10 |
= 5см ; |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Перевіряємо |
τω ,Μ = |
|
|
M |
|
|
|
|
|
|
200,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кН |
|
міцність за |
|||
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|||||||||
(I |
|
+ I |
|
) |
x |
|
+ y |
|
= |
|
|
|
|
× |
6,8 |
|
+ 5,0 |
|
= 3,66 |
|
< |
|
|||||
fx |
fy |
|
|
(307,31 +154,25) |
|
|
см2 |
металом шва |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
< Rωf ×γ ωf |
×γ c |
= 20,0 ×1×1 = 20 |
кН |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в т. А за фо- |
||||||||||
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
см
рмулою
(2.36):
Оскільки запас міцності значний, зменшимо розмір L1 , наприклад, у двічі,
до L1 = 5,0см . Тоді L ω,1 = 5,0 − 0,5 = 4,5см і |
X Ц |
= |
52 - 0,5 ×10 × 0,7 |
= 1,075см ; |
||||||||
2 × 5 +10 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
0,7 ×103 |
10 + 0,7 |
|
2 |
|
|
4 |
; |
|
||
I fx |
= 0,7 × |
|
+ 2 ×0,7 × 4,5 × |
|
|
|
= 167,06см |
|
||||
12 |
|
|
||||||||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
51
|
|
|
|
0,7 × 4,53 |
|
|
|
|
|
|
4,5 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|||
Ify = 0,7 × |
|
+ 2 ×0,7 × 4,5 × |
|
|
-1,075 |
+ 0,7 ×10 ×(1,075 + 0,5 ×0,7) |
|
= |
|||||||||||||||||||
6 |
2 |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 23,48см4 ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
x = 5 −1,075 = 3,925см ; |
y = |
L 2 |
= |
10 |
= 5см ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
τ |
|
|
|
200,0 |
|
|
|
|
= 6,68 |
кН |
|
×γ |
|
×γ |
|
= 20 |
кН |
- міцність швів за- |
|||||||||
|
= |
|
|
× |
3,9252 + 52 |
|
< R |
|
|
||||||||||||||||||
|
(167,06 + 23,48) |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
ω ,Μ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
см2 |
|
ωf |
|
ωf |
|
c |
|
см2 |
|
|
|
безпечена.
Відмітимо, що напруження у шві від дії моменту М діють перпендикуля-
рно до радіусу-вектора ОА, тобто під кутом α до осі ОУ, який знаходимо за фо-
рмулою:
tgα = |
y |
= |
5 |
|
= 1,274 ; α = 51,868° . |
|
3,925 |
||||
|
x |
|
Приклад 3.4. Вихідні дані за прикладом 3.3 при L1 = 5,0см , але наванта-
ження фасонки виконано силами Р=20кН та Р1=10кН (рис. 3.5), як і у прикладах
3.1, 3.2.
Ц.В
Хц
Рис. 3.5. Навантаження, що викликає момент, діючий у площині розміщення швів
Розв’язок. Пункти 1 та 2 – див. приклад 3.3.
52