- •МИнистерство образования и науки украины
- •Тема 1. Введение
- •Тема 2. Проектирование основного оборудования
- •Тема 3. Проектирование вспомогательного
- •Тема 1. Введение Лекция № 1
- •1.1 Общие требования к оборудованию прокатных цехов
- •1.2 Нормативная документация, регламентирующая
- •1.3 Стадии проектирования и изготовления нового
- •Тема 2 Проектирование основного оборудования Лекция № 2
- •2.1 Исходные данные для проектирования прокатных
- •2.2 Проектирование валкового комплекта
- •2.3 Проектирование подушек
- •Лекция №3
- •1. Расчет подшипников качения на долговечность
- •Лекция №4
- •4.1 Расчет валков на статическую прочность
- •4.2 Расчет валков на выносливость
- •4.3 Расчет валков на деформацию
- •Лекция №5
- •5.1 Расчет деформации валковой системы кварто
- •5.2 Проектирование профилировок листовых станов
- •Лекция № 6
- •6.1 Проектирование станин
- •6.2 Определение основных размеров станины
- •6.3 Определение моментов инерции и моментов
- •6.4 Расчет изгибающих моментов и напряжений
- •Лекция № 7
- •7.1 Проектирование электромеханических нажимных
- •7.2 Определение параметров винтов и гаек
- •Лекция №8
- •8.1 Проектирование привода нажимных механизмов
- •8.2 Определение параметров уравновешивающего устройства
- •Лекция № 9
- •9.1 Расчет модуля жесткости рабочей клети
- •9.2 Определение деформации станин
- •9.3 Установка рабочей клети на фундамент
- •Лекция № 10
- •10.1 Проектирование привода прокатной клети
- •10.2 Расчет шарнира Гука на прочность
- •Лекция № 11
- •11.1 Проектирование шестеренных клетей
- •11.2 Расчет зубчатого зацепления шестеренной клети
- •11.3 Расчет шестеренных валков на прочность
- •Лекция № 12
- •12.1 Проектирование рольгангов
- •12.2 Расчет роликов рольгангов на прочность
- •12.3 Конструкции рольгангов
- •12.4 Расчет мощности двигателей рольгангов
- •Лекция № 13
- •13.1 Определение параметров роликоправильных машин
- •13.2 Элементы теории правки полос
- •13.3 Определение усилий и моментов при правке в рпм
- •Лекция № 14
- •14.1 Ножницы прокатных цехов
- •14.2 Определение усилия резания параллельными ножами
- •14.3 Определение усилия резания гильотинными ножницами
- •14.4 Определение усилия резания дисковыми ножницами
- •Лекция № 15
- •15.1 Конструкции моталок
- •15.2 Расчет барабана моталки
- •15.3 Расчет мощности привода моталки
- •Лекция № 16
- •16.1 Динамические расчеты оборудования прокатных цехов
- •16.2 Составление физической модели машины
- •16.3 Динамические нагрузки в машинах
- •16.4 Динамические нагрузки от ударов в зазорах
- •16.5 Уменьшение динамических нагрузок
Лекция № 11
11.1 Проектирование шестеренных клетей
Определяющими параметрами шестеренной клети являются диаметр начальной окружности d0, передаваемый крутящий момент Мmax и максимальная частота вращения шпинделей ωmax.
Диаметр начальной окружности шестеренных валков d0, равный межосевому расстоянию А (рис.11.1), должен быть равен среднему диаметру валков:
,
где Dmax, Dmin - начальный диаметр валков (при изготовлении) и минимальный (после последней переточки).
Рисунок 11.1 – Схема шестеренной клети
У клетей с большой величиной подъема верхнего валка d0 увеличивают на Н/(8÷10), где Н – максимальная высота подъема верхнего валка, мм.
Параметры шестеренных клетей, подобно редукторам, стандар-
тизованы и унифицированы для уменьшения числа типоразмеров, следовательно, удешевления производства шестеренных валков. Поэтому найденное значение d0 следует округлить до ближайшей величины из стандартного ряда.
По этой же причине ширина шестерен выбирается в зависимости от передаваемого момента из трех типоразмеров:
1.Узких с 1,2≤ В/А≤1,6 (здесь В – ширина зубьев шестерни; А - межосевое расстояние);
2. Средних с 1,6≤ В/А≤2,0;
3. Широких с 2,0≤ В/А≤2,5.
Отношение В/А≥2,5 нежелательно, т.к. из-за изгиба шестерен возникает неравномерное распределение нагрузки по длине зубьев.
Шестеренные валки выполняются исключительно с шевронными зубьями. Это обеспечивает плавность хода и отсутствие осевой составляющей нагрузки на подшипники, которая бы возникла при косозубом зацеплении. Шестерни делают с дорожкой к середине валка для выхода червячной фрезы при нарезании зубьев (рис.11.2.а) или без нее (рис.11.2. б).
а) б)
Рисунок 11.2 − Типы шестеренных валков
Дорожка уменьшает полезную ширину зуба, следовательно, величину передаваемого крутящего момента. Однако шестерни, нарезанные
червячными фрезами, дешевле, чем изготовленные долбяками.
Обработку зубьев делают по 2 или 3-му классу точности. Угол наклона шеврона в зубьях β = 300. Число зубьев – 18÷29. Большее число зубьев недопустимо, т.к. уменьшается модуль зацепления, следовательно, прочность зубьев на изгиб. При меньшем числе зубьев уменьшается плавность хода. Материал шестеренных валков – стали 45, 40ХН, 60Х2МФ и т.п. Для повышения стойкости зубья шестеренных валков подвергаются поверхностной закалке.
Шейки шестеренных валков 1 обычно устанавливаются на двухрядных ролико-конических или ролико-сферических подшипниках 2 (рис.11.1), мало чувствительных к перевосам посадочных мест. При больших частотах вращения применяются и подшипники скольжения.
Известны три варианта исполнения корпуса 3 шестеренной клети в зависимости от конструкции их станин:
1. Открытого типа с высокими стойками, между которыми закладываются подушки подшипников;
2. Открытого типа с неразвитыми стойками, имеющими одну (у дуо) закладную подушку между стойками валков;
3. С горизонтальными разъемами.
Станины первого типа (рис.11.3 а) просты в эксплуатации и позволяют избежать установки подшипников непосредственно в станины, что приводит к их износу. Станины третьего типа (рис.11.3 в) более герметичны, но малая толщина перемычки между шейками шестерен не всегда позволяет этот вариант использовать. Станины второго типа (рис. 11.3 б) сочетают преимущества и недостатки первого и третьего типов.
а) б) в)
Рисунок 11.3 − Типы корпуса шестеренных клетей
В связи с большими контактными напряжениями в зубьях и выделением значительного количества тепла при работе смазка шестеренных клетей жидкая, централизованная, от специальных маслостанций.
При установке шестеренных клетей на фундамент их фиксация осуществляется фундаментными болтами, диаметр которых находится из расчета клети на опрокидывание.