Опір матеріалів Частина 4
.pdf
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tg |
M y |
|
J |
z . |
|
(8.2) |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M z |
|
J y |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Максимальних |
|
|
|
|
|
значень |
нормальні |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
напруження досягають в точках, найбільш |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
віддалених від нейтральної лінії |
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
M y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
z |
|
M y |
. |
(8.3) |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
max |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
Qz |
|
|
M z |
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Wz |
|
|
|
Wy |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Умова міцності |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
y |
|
|
A |
|
Qy |
|
|
|
|
max M z |
M y |
|
|
|
або |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Wz |
|
|
Wy |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
|
M y |
|
W |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(8.4) |
||||||
|
|
|
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z 1 |
|
|
|
|
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
C |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
W |
|
M |
z |
|
W |
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При |
підборі |
|
|
|
|
розмірів |
|
перерізів |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
використовують вираз |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
F |
|
|
|
|
рис.8.2. |
|
|
|
|
|
|
Wz |
M |
|
|
|
|
M y |
|
|
W |
|
|
(8.5) |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
z |
, |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M z |
|
|
Wy |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
причому відношення Wz |
задається наперед. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
Wy |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Приклад 8.1. Для консолі (рис.8.3) з умови міцності підібрати прямокутний переріз з |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
відношенням |
h |
2 , якщо 10 кН см2 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Розкладаємо |
силу |
F |
на |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
B |
|
складові |
|
|
|
|
Fy F cos 17.4 кН , |
|||||||||||||||||
|
|
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
Fz F sin 10 кН . |
|
|
У |
|||||||||||||||||||||
h |
|
q 10kH м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вертикальній |
|
|
|
площині |
виникає |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
22,4 kH м |
момент |
M z |
|
|
(від сил Fy |
і q ), |
а в |
|||||||||||||||||
b |
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
1м |
|
|
|
|
|
|
горизонтальній площині – момент |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M z |
|
M |
|
|
(від |
|
|
сили |
|
|
F ). Епюри цих |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
|
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
B |
|
M y |
моментів |
|
|
показані |
на |
рисунку. |
|||||||||||||||||
Fz |
|
|
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Оскільки |
|
в |
|
небезпечній |
точці |
B |
||||||||||||||||
|
|
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
10 kH м |
балки |
|
|
верти-кальний |
момент |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
Fy |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
F 20 kH |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M z 22.4 |
кН м |
|
більший |
від |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
горизонтального |
|
M y 10 кН м , |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
то |
більшу |
|
сторону |
прямокутника |
|||||||||||||||||
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
доцільно |
|
|
розташувати |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
рис.8.3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Wz |
h |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вертикально. |
|
|
Тоді |
Wy b 2 . |
Із |
||||||||||||||||
формули |
(8.5) |
Wz |
22.4 100 кН см |
|
10 |
2 |
|
|
|
3 |
. |
|
Для |
|
|
заданого |
прямокутного |
||||||||||||||||||
|
10 кН см2 |
1 |
|
424 см |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
22.4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- 61 - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
перерізу W |
|
|
b h2 |
|
|
2 |
b3 . Отже, |
|
2 |
b3 424 см3 . Звідси b 8.6 |
см , h 2 b 17.2 см . |
|
|
||||||||||||||||||||||
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
8.3 Позацентровий розтяг (стиск) стержня великої жорсткості. |
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
Позацентровий розтяг (стиск) зумовлений навантаженням, |
рівнодійна якого F , що |
||||||||||||||||||||||||||||||||
паралельна до осі x , прикладена в точці з координатами zF |
, yF (рис. 8.4 а). У цьому випадку |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
в перерізах |
|
стержня |
|
виникає |
поздовжня сила |
|
N F |
та |
згинальні |
моменти |
|||||||||||||||||||||||||
M z F yF |
|
, M y F zF . Нормальне напруження в точці |
B z , y перерізу дорівнює |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
y , z |
|
N |
|
M y |
z |
|
M z y |
|
|
F |
|
|
zF |
z |
|
yF y |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
, |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A |
|
|
|
J y |
|
|
Jz |
|
|
A |
|
iy |
|
|
|
iz |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(8.6) |
де i2 |
|
J y |
, i2 |
|
J |
z |
- квадрати радіусів інерції перерізу. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
y |
|
A |
|
|
z |
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
y |
|
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zF |
|
yF |
|
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N |
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
az |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C |
|
M y |
|
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
y |
|
|
|
|
M z |
|
|
|
|
|
|
ay |
|
|
B |
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нейтральна |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лінія |
|
|
|
а) |
|
|
|
|
рис.8.4 |
б) |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
При позацентровому розтягу у формулі (8.6) залишають знак “ + “, а при стиску “ – “. |
|
|||||||||||||
У випадку, коли позацентрова сила |
F проходить через одну з головних центральних |
|||||||||||||
осей, наприклад через вісь z , то yF 0 і формула (8.6) набирає вигляду |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
z |
F |
|
|
zF |
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
. |
|
|
(8.7) |
||||
|
|
|
|
|
|
i2 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
A |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
Лінію, на якій нормальні напруження дорівнюють нулю, називають нейтральною лінією. Це – пряма лінія, що відсікає на осях y , z відрізки (рис. 8.4 б):
- 62 -
i2 |
i2 |
ay yF zF . (8.8)
Взалежності від координат yF , zF точки прикладання сили F , нейтральна лінія може, az yz
проходити поза перерізом, дотикатися до нього або перетинати його. В останньому випадку в перерізі виникають як розтягуючі, так і стискуючі напруження. Найбільші значення напружень виникають у точках, які найбільш віддалені від нейтральної лінії.
Для позацентрово стиснутих стержнів, виготовлених з крихких матеріалів, небажана поява в точках перерізу розтягуючих напружень, оскільки в цьому випадку можливе виникнення тріщин. Для того, щоб цих напружень не було, позацентрову силу потрібно намагатися прикладати в межах ядра перерізу. Ядро перерізу – це область навколо центра ваги перерізу, яка характерна тим, що всяка позацентрово прикладена в ній сила породжує по всьому перерізі напруження того самого знаку, що і прикладена сила. Координати точок контура ядра перерізу визначаються з умов
|
|
|
|
|
|
i2 |
|
|
|
|
|
|
|
iy2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
y |
|
|
z |
, |
z |
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
(8.9) |
||||||
|
|
|
Я |
|
|
Я |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
ay |
|
|
|
|
|
|
az |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
де ay , az - відстані, що |
відтинаються нейтральною лінією |
на |
осях |
y , z , |
коли |
ця лінія |
|||||||||||||||||||
дотикається до контура поперечного перерізу стержня. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
Умови міцності: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
а) для матеріалу, що неоднаково працює на розтяг і стиск |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
max p |
|
p |
, |
|
|
max |
ст |
; |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ст |
|
|
|
|
|
|
|
б) для матеріалу, в якого р ст |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
max |
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
де p |
, ст |
- допустимі напруження на розтяг і |
|||||||||||||||
|
|
y |
F |
|
|
|
|
стиск. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Приклад |
8.2. |
|
Для |
позацентрово |
стиснутого |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
zF |
|
|
|
|
|
силою |
|
F 10000 кН |
стержня |
прямокутного |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
поперечного |
перерізу |
(рис. |
8.5) |
з |
розмірами |
|||||||||||||
h 60 см |
yF z |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
b 40см , |
|
|
h 60 см |
(координати |
точки |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C
b 40см
|
нейтральна |
|
лінія |
C |
|
az |
y |
ay |
|
|
F |
z |
B |
|
|
рис.8.5 |
|
прикладання |
сили zF 8см, yF 10см ) |
знайти |
||
положення нейтральної лінії, |
визначити max p і |
|||
max ст |
та |
перевірити |
міцність, |
якщо |
16 кН см2 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Квадрати радіусів інерції перерізу: |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
i2 |
|
J |
z |
|
|
b h3 |
300см2 , |
i |
2 |
|
J y |
|
|
hb3 |
133,3см2 . |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
z |
|
|
A 12 b h |
|
|
|
A 12 |
b h |
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
Відрізки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
i2 |
|
300 |
30см, |
|
|
|
iy2 |
|
|
133,3 |
16.7 см . |
||||||||||||
a |
|
z |
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
y |
|
|
|
z |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
yP |
|
100 |
|
|
|
|
zP |
|
8 |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Нейтральна лінія показана на рисунку. Найбільші
- 63 -
розтягуючі напруження виникатимуть в точці C , а стискуючі – в точці B :
max |
|
|
F |
|
|
y |
F |
y |
|
z |
z |
|
|
10000 |
|
|
|
8 20 |
|
10 30 |
5.0 |
кН |
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
C |
|
F C |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
i2 |
|
i2 |
40 60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
см2 |
|||||||||||||||||||||||
|
p |
|
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
133.3 |
|
|
|
300 |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
yF yB |
|
|
zF zB |
|
|
|
10000 |
|
|
|
|
|
8 20 |
|
|
10 30 |
|
|
|
кН |
|
|
||||||||||||
max |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
13.3 |
|
|
. |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
i2 |
|
i2 |
|
|
40 60 |
|
|
|
300 |
см2 |
|
|||||||||||||||||||||||||
|
ст |
|
|
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
133.3 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Перевірка міцності: max 13.3 кНсм2 . Міцність забезпечена.
8.4 Сумісний згин з крученням.
|
|
|
|
|
k |
Сумісний згин з крученням має місце, коли в стержні |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
одночасно виникають |
згинальний |
M зг і |
крутний |
M k |
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
зг |
|
|
|
|
зг |
моменти. З наявністю цих моментів пов’язані напруження |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
зг , k . |
Матеріал |
|
|
|
стержня |
|
|
перебуває |
в |
плоскому |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
напруженому стані (рис. 8.6 а) з головними напруженнями |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
зг |
|
|
|
2 |
k2 . |
|
|
|
|||||||||||||
a) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зг |
|
|
|
|||||||||||||
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
k |
max |
A |
Умови міцності: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
зг max |
а) за III теорією |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
III |
|
3 |
|
|
2 |
|
4 2 |
|
|
|
|
|
(8.10.1) |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
екв |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зг |
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
б) за IV теорією |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
IV |
|
|
2 |
3 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(8.10.2) |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
екв |
|
|
|
зг |
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
б) |
|
|
|
|
|
У випадку стержня з круглим (кільцевим) перерізом |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
перевірка |
міцності |
|
|
здійснюється |
в |
небезпечній |
точці |
A |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
(рис. 8.6 б), де |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
рис. 8.6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M зг |
, |
|
|
|
|
|
Mk |
, W 2W . |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
зг |
max |
|
k |
max |
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Wz |
|
|
|
W |
|
z |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
1м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
B |
(8.11) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
C |
Умови міцності (8.10) набирають вигляду |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
екв |
M екв |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
F 50kH |
0,4 м |
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
(8.12) |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Wz |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A |
50 |
20 |
C |
B |
M зг
|
A |
20 |
20 |
C |
B |
M кр
де M екв - еквівалентні (розрахункові) моменти за вибраною теорією міцності:
MеквIII M зг2 Mk2 , MеквIV M зг2 0,75Mk2 . (8.13)
Приклад 8.3 Для стержня з ламаною віссю (рис. 8.7) круглого поперечного перерізу з діаметром d 15 см перевірити міцність за III теорією,
якщо 16 кНсм2 .
Епюри M зг , M k показані на рисунку.
рис. 8.7 A
- 64 -
Небезпечним перерізом є переріз в точці C , де M зг 50 |
кН м , Mk 20 кН м . |
|||||||||
Розрахунковий момент за III теорією |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
екв |
502 |
202 53.9 |
кН м . |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Напруження III |
|
M еквIII |
|
53.9 100 кН см |
15.97 кН см2 . |
|||||
|
|
|||||||||
екв |
|
0.1d 3 |
|
0.1 153 |
см3 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Міцність забезпечена.
8.5 Плоскі статично визначені рами.
Рамами називаються стержневі системи, окремі стержні яких з’єднані між собою жорстко (рис. 8.8 а). Якщо осі стержнів рами і навантаження на раму лежать в одній площині, що є головною площиною поперечних перерізів стержнів, раму називають плоскою.
|
F |
|
M |
|
|
|
|
B |
M x 0 |
|
|
A |
|
|
|
||
|
|
|
|
||
|
x |
|
|
|
|
|
a |
|
|
Q x 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
N x 0 |
|
|
|
C |
|
|
|
|
|
a) |
|
б) |
в) |
|
|
|
F a |
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
M F a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
|
|
Q |
N |
г) |
д) |
е) |
|
|
|
|
рис. 8.8 |
|
При навантаженні плоскої рами в її поперечних перерізах виникають згинальні моменти ( M ), повздовжні ( N ) та поперечні ( Q ) сили. Для визначення цих величин у довільному перерізі
використовують ті самі правила, що приймались для балок (при визначенні M x і Q x ) і для розтягу-стиску стержнів (при визначення N x ) (рис. 8.8 б). Для встановлення знаку
згинального моменту M x проводять з однієї сторони кожного стержня рами пунктирну лінію (рис. 8.8 б) і вважають додатними ті моменти, що зумовлюють розтяг сторони стержня з боку пунктирної лінії (знак моменту не має надалі жодного значення, оскільки на епюрі M x він не проставляється, а епюра відкладається зі сторони розтягнутих волокон). Вирази для
- 65 -
внутрішніх сил у рамі, що показана на рис. 8.8 а, мають вигляд:
AB 0 x a M x F x; Q x F ; N x 0, BC 0 x b M x M F a ; Q x 0; N x F .
Епюри внутрішніх сил показані на рис. 8.8 г, д, е. В поперечних перерізах рами виникають нормальні і дотичні напруження. Останніми, при розрахунках рам на міцність, найчастіше нехтують. Нормальні напруження
|
|
|
|
|
|
N |
|
M y |
. |
(8.14) |
||||
N |
M |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
A |
|
|
J z |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Умова міцності |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N |
|
M |
|
, |
|
(8.15) |
|||||
max |
|
|
|
|||||||||||
|
|
A |
Wz |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
де N , M - значення поздовжньої сили та згинального моменту у небезпечному перерізі рами.
Приклад 8.4 Для рами, що зображена на рис. 8.9 а, побудувати епюри силових факторів, підібрати і перевірити на міцність круглий переріз, якщо 10 кНсм2 .
y |
q 20kH м |
|
10 |
|
30 |
|
|
|
|
|
|||
C |
|
D |
|
|
|
10 10 |
1м |
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 м |
|
|
|
|
|
|
|
|
H A |
x |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
x |
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
3 м |
30 |
|
10 |
|
|||||
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
RA |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
N |
|
|
|
Q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
F 10kH |
|
|
|
|
|
||
|
|
B |
|
|
10 |
|
|
10 |
|
|
|
RB |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a) |
|
б) |
|
|
|
в) |
|
|
|
|
|
|
рис. 8.9 |
|
|
Реакції в опорах:
X 0 H A F 0 ; H A 10 кН
M A 0 RB 2 F 2 q 2 1 0 ; RB 10 кН
Y 0 RA RB q 2 0 ; RA 30 кН
Вирази для внутрішніх сил на ділянках рами (рис. 8.9 а)
|
|
AC |
0 x 1 м |
|
||
|
N x RA 30 кН ; |
|
||||
|
|
Q x H A 10 кН ; |
|
|||
|
|
|
||||
M x H A x 10 x , |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
M 0 |
|
0; M 1 10 кН м |
|
||
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
BD 0 x 3 м |
|
|
N x RB 10 кН |
; |
|
Q x F 10 кН |
; |
|
||
|
M x F x 10 x , |
|
|
M 0 0 ; M 3 30 кН м |
|
|
||
|
|
|
x 0,5 м
30
30
32,5
M
г)
- 66 -
|
DC 0 x 2 м |
|
||||
|
|
N F 10 кН ; |
|
|||
|
Q x RB q x 10 20 x |
|
||||
|
|
|||||
|
Q 0 10 кН ; Q 2 30 кН ; |
|
||||
|
|
|||||
|
|
|
q x2 |
|
|
|
M x R x F 3 |
10 x 30 10 x2 |
, |
||||
|
||||||
|
B |
2 |
|
|
||
|
|
|
|
|||
M 0 30 кН м ; M 2 10 кН м |
|
|||||
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Екстремум: |
|
|
|
|
|
|
d M |
20 x 10 0 |
|
x 0.5 м , |
M 0.5 32.5 кН м . |
|
d x |
||||
|
|
|
|
|
За цими даними побудовані епюри N , Q , M (рис. 8.9 б, в, г).
Підбір розмірів перерізу здійснюється з умови (8.15), без врахування напруження N NA ,
тобто |
з |
умови |
|
M max |
|
. В |
даному випадку |
M |
|
32.5 кН м . |
Тоді |
|
|
|
max |
||||||||||
|
|
|
|
|
Wz |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
W |
M max |
|
32.5 100 кН см |
325 см3 . |
Для круглого перерізу |
W 0.1d 3 . |
Отже, |
|||||
|
|
|||||||||||
z |
|
10 кН см2 |
|
|
|
z |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
0.1d 3 325 ; |
d 14.8 |
см . Приймаємо d 15 см . |
|
|
|
|
Перевірка міцності здійснюється в небезпечному перерізі, де M x 32.5 кН м , N 10 кН . Умова міцності (8.14) приводить до результату
|
|
|
10 4 кН |
|
32.5 100 кН см |
9.62 кН см2 |
10 кН см2 . |
max |
|
|
|||||
|
|
3.14 152 см2 |
|
0.1 153 см3 |
|
||
|
|
|
|
|
Міцність забезпечена.
8.6 Криві стержні.
Поряд з прямими стержнями в деяких інженерних конструкціях зустрічаються криволінійні стержні. Осі цих стержнів – плоскі криві. Вважатимемо, що переріз стержня сталий та симетричний відносно площини осі стержня і навантаження лежить в цій площині. Радіус кривизни стержня R вважатимемо сталим.
В поперечних перерізах плоских кривих стержнів виникають: повздовжня сила N , поперечна сила Q , згинальний момент M . Вони визначаються за наступними правилами (рис.
|
|
1 |
y |
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
h |
C |
y |
y1 |
|
|
y0 |
z |
|
|
|
|
||
|
|
R |
|
y2 |
|
C |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
a) |
б) |
рис. 8.10
8.10 а):
Повздовжня сила N у довільному перерізі рівна сумі проекцій на вісь x (що дотична до осі стержня) сил, які розміщені з однієї сторони від перерізу. Сили, які діють від перерізу (на розтяг) вважаються додатними. Поперечна сила Q рівна сумі проекцій на
вісь y (що перпендикулярна до осі x
стержня) сил, які розміщені з однієї сторони від перерізу. Правила знаків для сили Q - як і для балки.
Згинальний момент M рівний сумі
- 67 -
моментів лівих або правих сил відносно центра “ C “ перерізу. Моменти прийнято вважати додатними, якщо вони збільшують кривизну стержня. В залежності від відношення радіуса кривизни осі стержня R до висоти перерізу h криві стержні діляться на:
а) стержні малої кривизни, для яких Rh 5 ;
б) стержні великої кривизни, для яких Rh 5 .
Напруження в поперечних перерізах кривих стержнів малої кривизни обчислюють за формулами для прямих стержнів
|
|
|
|
|
|
N |
, |
|
|
|
M y |
, |
|
|
|
Q Sz |
. |
|
|
|
(8.16) |
||||
|
|
|
N |
|
M |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
A |
|
|
|
J z |
|
|
|
b J z |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Для стержнів великої кривизни напруження N |
і |
|
|
|
обчислюють за формулами |
(8.16). |
|||||||||||||||||||
Напруження M визначають за формулою |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
|
|
M y |
|
, |
|
|
|
|
(8.17) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S |
R0 y |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
де (рис. 8.10 б) : |
R0 - радіус |
кривизни |
нейтрального шару |
волокон (які при |
згині не |
||||||||||||||||||||
деформуються); |
y |
- координата точки, в якій визначають напруження відносно нейтральної |
|||||||||||||||||||||||
осі z ; |
S A y0 |
- статичний момент площі перерізу відносно осі |
z ; |
y0 |
- координата центра |
||||||||||||||||||||
перерізу відносно нейтральної осі z . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
З |
формули |
(8.17) видно, |
що |
напруження |
|
M |
|
змінюється |
по |
висоті перерізу за |
криволінійним законом. Екстремальні значення напруження досягає в крайніх точках перерізу
“I” і “II” (рис. 8.11 а)
I |
|
M |
|
yI |
, II |
|
M |
|
yII |
, |
|
|
|
|
|
(8.18) |
||
S |
|
RI |
S |
|
RII |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
I |
y |
|
|
|
|
|
I |
|
|
I |
max |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
yI |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
|
|
y0 |
C |
y |
|
|
|
z |
|
|
C 0 |
|
|
C 0 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
yII |
|
|
|
|
O |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
R I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
II |
|
|
|
|
II |
II |
|
min |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R II |
|
|
|
|
|
R0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a) |
б) |
в) |
|
рис. 8.11 |
|
- 68 -
де yI , yII - координати точок “I” і “II” відносно осі z ; RI , RII - радіуси кривизни крайніх волокон.
Епюра M для стержня великої кривизни показана на рис. 8.11 б. Для порівняння, на рис. 8.11в показана епюра M для стержня малої кривизни. Відмінність між епюрами очевидна
і ця відмінність збільшується при зростанні кривизни стержня.
Формулою (8.17) можна скористатись тоді, коли відомий радіус кривизни нейтрального шару R0 . Тоді координата центра y0 R R0 . Цей радіус визначається із формули
|
|
|
|
|
|
|
R0 |
|
A |
, |
|
|
|
|
|
|
(8.19) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
d A |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
де - радіус кривизни довільного шару. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Для конкретних форм перерізів вираз (8.19) проінтегрований і отримано аналітичні |
||||||||||||||||||||||
вирази для визначення R0 |
: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
для прямокутного перерізу з розмірами b h : R0 |
|
|
|
|
h |
; |
|
|
|
(8.20) |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
ln |
|
RI |
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RII |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
для круглого перерізу з діаметром d : R0 |
|
|
|
|
|
|
|
d 2 |
|
|
|
|
. |
|
(8.21) |
|||||||
|
|
2 R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
4 R2 d 2 |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Приклад 8.5. |
Кривий стержень (рис. 8.12 |
а) |
має |
прямокутний переріз з |
розмірами |
||||||||||||||||||
b 4 |
см , h 8 |
см . Радіус осі стержня R 20 см . Побудувати епюри N , Q , M та визначити у |
|||||||||||||||||||||
небезпечному перерізі N , max M , min M . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
F 40kH |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M 20kH м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
B |
|
|
R |
34,8 |
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
17 7 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C |
R 0,2 м |
40 |
|
|
N |
в) |
|
|
|
|
|
|
|
Q |
|
18 |
г) |
M |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
a) |
|
|
б) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
рис. 8.12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вирази для внутрішніх сил: |
0 60 |
|
|
|
AB |
|
|
|
N F sin 40 sin ; |
N 0 0 , |
N 60 34.8 кН |
|
Q F cos 40 cos ; |
Q 0 40 , |
Q 60 20 кН |
|
|||
|
M F R sin 8 sin ; |
M 0 0 , |
M 60 7 кН м |
|
|
|
|
- 69 -
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
BC 60 90 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
N F sin 40 sin ; |
|
N 60 34.8 кН , |
N 90 40 кН |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Q F cos 40 cos |
; Q 60 20 |
кН , Q 90 0 кН |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
M F R sin M 8 sin 10 ; |
M |
60 17 кН м , M 90 18 кН м |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Епюри N , |
Q , M показані на рис. 8.12 б, в, г. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Небезпечним |
|
перерізом |
є переріз |
в |
|
т. |
C , |
|
де |
N 40 кН , M 18 кН м . |
Напруження |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
N |
|
|
40 |
кН |
1.25 |
кН |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
N |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
A |
|
4 8 см2 |
|
|
|
|
|
см2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
Оскільки відношення |
|
|
R |
|
20 |
2.5 5 , |
то заданий стержень є стержнем великої кривизни. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Напруження max |
M |
|
I , |
min |
M |
II |
|
(рис. 8.11 а) визначаються за формулами (8.18). |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Радіус кривизни нейтрального шару |
R0 |
для стержня прямокутного перерізу визначається за |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
формулою (8.20). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R0 |
|
|
|
h |
|
|
|
|
8 |
|
|
|
8 |
|
19.75 см . |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ln |
|
RI |
|
|
ln |
|
24 |
|
|
|
|
ln |
1.5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RII |
|
16 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Тоді |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y0 R R0 |
20 19.75 0.25 см , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S A y |
0 |
8 4 0.25 8 см3 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Координати точок: |
yI |
4.25 |
см |
, |
yII |
|
|
|
3.75 |
см . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
Напруження: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
|
yI |
|
|
|
18 |
100 |
кН |
|
см |
|
4.25 |
см |
39.84 |
кН |
|
|
|
|
, |
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
I |
|
|
S |
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
см3 |
|
|
24 |
|
|
см |
|
|
|
см2 |
|
max |
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
|
yII |
|
18 |
|
100 |
кН |
|
см |
|
|
|
|
|
3.75 см |
52.73 |
кН |
|
|
|
|
. |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
II |
|
S |
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
см3 |
|
16 |
|
см |
|
см2 |
|
min |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
II |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
IX. Енергетичні способи визначення переміщень та розрахунок статично невизначних рам.
9.1. Інтеграли Мора.
Як відомо з теоретичної механіки, для систем, що перебувають у рівновазі, справедливий
принцип можливих переміщень, згідно з яким:
якщо система перебуває у рівновазі під дією прикладених до неї сил, то робота цих сил на будь-якому можливому безмежно малому переміщенні системи з положення рівноваги дорівнює нулеві.
Використовуючи цей принцип для визначення переміщень у пружних системах, отримуємо формули інтегралів Мора для визначення переміщень від повздовжніх сил, згинальних і крутильних моментів. Вони мають вигляд:
l |
N |
N |
|
|
|
||
а) переміщення від повздовжньої сили N : 1F |
F |
1 |
dx |
; |
(9.1) |
||
E |
A |
||||||
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
M F M1 |
|
|
|||
б) переміщення від згинального моменту M : 1F |
|
|
|
dx ; |
(9.2) |
||
|
E J |
z |
|||||
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- 70 -