МУ ПГС КП1 часть 2
.pdfМИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ РОСТОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
Утверждено на заседании кафедры железобетонных и каменных конструкций 29.10.02
Методические указания по выполнению курсового проекта № 1
для студентов специальности 2903 – "Промышленное и гражданское строительство" (Примеры расчетов. Часть 2)
Ростов-на-Дону 2003
2
УДК 725.4 (0.7)
Методические указания к курсовому проекту №1 для студентов специальности 2903 – "Промышленное и гражданское строительство" (примеры расчетов. Часть 2). – Ростов-на-Дону: Рост. гос. строит. ун-т, 2003. - с.
Методические указания содержат рекомендации по компоновке сборного перекрытия, расчету и конструированию неразрезного ригеля и колонны, а также список литературы. Рекомендации и указания сопровождаются численными примерами.
Компьютерный набор текста осуществлен на средства ЗАО "Компания Дерменджи".
Составители: канд. техн. наук Б.Г.Аксенов, канд. техн. наук Н.Б.Аксенов
Рецензент: канд. техн. наук В.А.Сычев (кафедра МИК РААИ)
©Ростовский государственный строительный университет, 2003
3
1.ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Длина здания – 24 м, ширина – 22,4 м. Стены кирпичные I
группы кладки толщиной t=51 см. Сетка колонн ℓ1хℓ2=5,6х6 м.
Количество этажей n=4. Высота этажа Нэт=4,8 м. Место строи-
тельства – г.Ростов-на-Дону. Нормативная временная нагрузка
Vn, равная 25 кН/м2, по своему характеру является статической.
Длительно действующая часть временной нагрузки составляет
15 кН/м2. Класс бетона В30. Бетон тяжелый. В качестве армату-
ры применить стержневую арматурную сталь класса А-III. Ко-
эффициент надежности по ответственности здания n=1. Здание промышленное, отапливаемое; влажность воздуха окружающей среды и внутреннего воздуха помещений – менее 75%.
2.КОМПОНОВКА БАЛОЧНОГО ПАНЕЛЬНОГО СБОРНОГО ПЕРЕКРЫТИЯ
Расстояние между поперечными стенами меньше 54 м (табл.27 [1]), поэтому здание имеет жесткую конструктивную схему. Иными словами, междуэтажные перекрытия и покрытие являются жесткими (несмещаемыми) в горизонтальном направ-
лении опорами для наружной стены (п.6.7 [1]). Следовательно,
железобетонные рамы (ригели совместно с колоннами) практи-
чески не участвуют в восприятии горизонтальной (ветровой)
нагрузки. В этом случае не имеет значения, в каком направле-
нии расположены ригели. Принимаем поперечное расположение ригелей (рис.1).
3.ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ.
РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ МАТЕРИАЛОВ
Размеры сечения элементов определяют по расчету. Однако в начале проектирования для определения нагрузки от соб-
ственного веса элементов и значений расчетных пролетов
|
4 |
|
|
Рис.1. Конструктивный план перекрытия: |
Ар – площадь, нагрузка с которой передается на 1 погонный метр ригеля; Ак – грузовая площадь, приходящаяся на одну колонну
необходимо предварительно задаться как размерами поперечно-
го сечения элементов, так и глубиной опирания их на стену.
Рекомендуемая высота сечения ригеля h=(1/10…1/14)ℓ1,
ширина сечения b=(0,3…0,4)h. Задаемся h=(1/10)ℓ1=(1/10)5,6=
5 =0,56=0,6м. Ширина сечения находится в границах: от
0,3h=0,18 м до 0,4h=0,24 м. Задаемся b=0,2 м.
Высоту сечения ригеля рекомендуем принять кратной 50 мм при h 600 мм и кратной 100 мм при h>600 мм, а ширину сече-
ния назначать с округлением до размеров 150, 180, 200, 220, 250 мм и далее кратно 50 мм.
Глубину опирания ригеля на стену и на консоли колонны ре-
комендуем принять по рис.2.
Рис.2. К расчету ригеля:
а– расчетная схема ригеля; б – опирание ригеля на стену;
в– то же, на колонну
Поперечное сечение колонны принимаем квадратным с раз-
мером стороны 0,3 м.
6
Для определения расчетных сопротивлений бетона Rb и Rbt
необходимо по табл. 15 [2] установить численное значение ко-
эффициента условий работы бетона. Из двенадцати пунктов этой таблицы только второй имеет отношение к рассматривае-
мому вопросу. Согласно этому пункту и п.3.1 [5], коэффициент
b2 (учитывающий влияние длительности действия нагрузки)
имеет три значения: 0,9; 1,0; 1,1. Последние два значения не принимаем во внимание: во-первых, при заданной влажности воздуха нельзя ожидать нарастания прочности бетона во време-
ни; во-вторых, на перекрытии нет нагрузок непродолжительного действия (ветровых, крановых и т.п.). Из изложенного следует,
что коэффициент b2 следует принять равным 0,9. При этом значении коэффициента b2 классу бетона В30 соответствует
Rb=15,5 МПа=1550 Н/см2, Rbt=1,1 МПа=110 Н/см2 (прил.1).
Арматуре класса А-III диаметром 10 мм и больше соответ-
ствуют: Rs=Rsc=365 МПа=36500 Н/см2 и Rsw=290 МПа=29000
Н/см2 (прил.2).
4.РАСЧЕТ НЕРАЗРЕЗНОГО РИГЕЛЯ
4.1.Общие сведения о ригеле
Неразрезной ригель образуется из однопролетных ригелей Р1
и Р2 (см.рис.1). Ригель Р1 опирается одним концом на стену
(см.рис.2), другим – на консоль (при этом его закладная деталь приваривается к закладной детали консоли). Рекомендуем очер-
тание концов однопролетных ригелей, длину площадки опира-
ния, высоту и вылет консолей, ширину колонны, зазоры и вы-
пуски арматуры принять такими, как на рис.2. Выпуски верх-
ней рабочей арматуры из ригелей и выпуски из колонн
(см.рис.2) соединяют вставками-коротышами (поз.18 и 19 на рис.5,б) с помощью ванной сварки. Во избежание перегрева бе-
7
тона длину выпусков принимают не менее 100 мм (см.рис.2).
Применение вставок-коротышей улучшает соосность соединяе-
мых стержней.
По завершении монтажа каждый из ригелей, находясь под действием собственного веса и монтажной нагрузки, работает как однопролетная балка со свободно опертыми концами. После окончания сварочных работ и тем более после укладки бетона омоноличивания в зазоры между торцами ригелей и гранями колонн набор, состоящий из однопролетных ригелей, работает как неразрезная балка
4.2.Статический расчет
Ригель является элементом рамы, однако при свободном опирании концов ригеля на наружные стены и равных пролетах его рассчитывают как неразрезную балку (п.11.2.3 [3]). С этих позиций рассматриваемый ригель представляет собой четырех-
пролетную неразрезную балку (рис.2,а). Грузовая площадь,
нагрузка с которой передается на 1 пог.м ригеля, равна 1м ℓ2
(см.рис.1). Подсчет нагрузок ведем в табличной форме (табл.1).
Численные значения расчетных пролетов ℓ (см.рис.2,а) опре-
делены по рисунку прил.4. Так, значение расчетного пролета ℓ в
крайних пролетах равно 5,6-1/2-0,2+0,15=5,05 м, в средних
5,6-1=4,6 м.
Теперь необходимо вычислить положительные изгибающие моменты, кН м, в точках 1; 2; 3; 4; 6; 7; 8; 9 (см. прил. 4) и отри-
цательные изгибающие моменты, кН м, в точках 5; 6; 7; 8; 9; 10,
но в последнем случае коэффициенты следует принимать не по рисунку, а из таблицы прил.4. Формулы для определения из-
гибающих моментов и поперечных сил приведены на рисунке прил.4.
8
Соединив соответствующие концы ординат в упомянутых
точках, получаем огибающую эпюру изгибающих моментов
(рис.5,в)
|
|
|
|
|
|
Таблица 1 |
Вычисление нагрузки на 1 пог.м ригеля |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Норма- |
Коэффициен- |
|
|
||
|
тивная |
|
ты |
Шаг ри- |
Расчетная нагруз- |
|
Нагрузка |
нагруз- |
|
|
|
ка на 1 пог.м риге- |
|
|
ка, |
f |
|
n |
гелей, м |
ля, кН/м |
|
кН/м2 |
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
|
4 |
5 |
6 |
Постоянная |
|
|
|
|
|
|
Соб. вес бетонно- |
0,554 |
1,3 |
|
1,0 |
6 |
4,32 |
го пола t=30 мм |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Соб. вес плит с |
1,309 |
1,1 |
|
1,0 |
6 |
8,64 |
ребрами вниз |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Соб. вес ригеля |
|
|
|
|
|
b h 1 f n= |
h=0,6 м; b=0,2 м; |
- |
- |
|
- |
- |
=0,2 0,6 1 25 1,1 1= |
=25 кН/м3 |
|
|
|
|
|
=3,3 |
|
|
|
|
|
|
Итого: g'=16,26 |
Временная |
Vn=25 |
1,2 |
|
1,0 |
6 |
V'=180 |
Полная |
- |
- |
|
- |
- |
q'=g'+V'=196,3 |
Примечания: 1. Коэффициент надежности по нагрузке f принимают по табл.1 [4] для постоянной нагрузки и по п.3.7 [4] для временной.
2. Коэффициент надежности по ответственности здания n принимают по прил. 7* [4].
Положительные изгибающие моменты, кН м
М1=0,065 196,3(5,05)2=325,4 М4=0,020 196,3(5,05)2=100,1 М2=0,090 196,3(5,05)2=450,6 М6=М9=0,018 196,3(4,6)2=74,8 МI,max=0,091 196,3(5,05)2=455,6 М7=М8=0,058 196,3(4,6)2=240,9 М3=0,075 196,3(5,05)2=375,5 МII,max=0,0625 196,3(4,6)2=259,6
Отрицательные изгибающие моменты, кН м
М5=-0,0715 196,3(5,05)2=-358,0 |
М8=-0,021 196,3(4,6)2=-87,2 |
М6=-0,040 196,3(4,6)2=-166,1 |
М9=-0,034 196,3(4,6)2=-141,2 |
М7=-0,024 196,3(4,6)2=-99,7 |
М10=-0,0625 196,3(4,6)2=-259,7 |
Максимальные поперечные силы, кН |
|
QА=0,4 196,3 5,05=396,5 |
QBпр =QСл =0,5 196,3 4,6=451,5 |
QBл =0,6 196,3 5,05=594,8 |
|
9
4.3.Уточнение размеров поперечного сечения
Уточнение размеров производим по максимальному изгиба-
ющему моменту в 1 пролете.
Оптимальное значение относительной высоты сжатой зоны бетона для балок составляет0,3…0,4. Принимаем =0,4. Соот-
ветствующее значение m=0,32 (прил.3). Руководствуясь рис.3,а,
определяем рабочую высоту сечения (т.е. расстояние от центра тяжести продольной растянутой арматуры до сжатой грани) по формуле:
h0 |
MI,max |
|
45560000 |
67,8 см. |
|
mRbb |
0,32 1550 20 |
||||
|
|
|
Теперь определяем рабочую высоту сечения из условия,
обеспечивающего прочность наклонной бетонной полосы между смежными наклонными трещинами, полагая в формуле 72 [2]
коэффициент w1 равным единице,
|
QВл |
594800 |
|
|
h0 |
|
|
|
75,7см. |
0,31 0,0001Rb Rbb |
0,31 0,0001 15501550 20 |
Задаемся диаметром стержня d=3,2 см. Тогда толщина за-
щитного слоя бетона ab=3,5 см. Она должна быть кратна 5 мм в целях стандартизации фиксаторов положения арматуры
(п.5.120 [5]) и при h 250 мм должна составлять не менее диа-
метра стержня и не менее 20 мм (п.5.5 [2]). Расстояние между осями продольных стержней V1 равно 7 см (прил. 5). Величина а=ab+0,5d+0,5V1=3,5+0,5 3,2+0,5 7=8,6 см (рис.3,а). Высота се-
чения h=h0+a=75,5+8,6=84,3 см. Принимаем h=80 см. Отноше-
ние b/h=20/80=0,25 получилось меньше рекомендуемого
(0,3…0,4). Следовательно, соотношение не выдержано. Задаемся b=25 см. При этом по первой формуле получаем h0=60,6 см, по
10
второй h0=60,56 см. Тогда h=60,6+8,6=69,2=70 см. Отношение b/h=25/70=0,36. Как видим, соотношение выдержано. Оконча-
тельно принимаем во всех пролетах h=70 см, b=25 см.
Рис.3. Расчетные сечения ригеля:
а – при действии положительных изгибающих моментов; б, в, г – при действии отрицательных изгибающих моментов
4.4.Подбор продольной арматуры
Площадь сечения продольной рабочей арматуры необходимо определить: в первом пролете – по максимальному моменту между точками 2 и 3, во втором пролете – по максимальному моменту между точками 7 и 8, на опоре В – по моменту в точке
5, на опоре С – по моменту в точке 10. Площадь сечения мон-
тажной арматуры во втором пролете рекомендуем вычислить по отрицательному моменту между точками 6 и 7; при построении эпюры материалов эта площадь будет уточнена.