7.1.1 Общие положения

7.1.1.1 Расчет бетонных и железобетонных конструкций по предельным состояниям первой группы следует производить из условия, по которому усилия от расчетных воздействий не превышают предельных усилий, которые может воспринять конструкция в сечении с трещиной, нормальном к продольной оси.

Расчетным критерием исчерпания несущей способности конструкций и систем из них при действии изгибающих моментов и продольных сил следует считать исчерпание прочности сечений, нормальных к продольной оси, и переход системы или ее отдельного элемента в изменяемое состояние.

7.1.1.2 Расчет бетонных, железобетонных и предварительно напряженных конструкций по прочности следует производить исходя из общего условия метода предельных состояний

S_d £ R_d , (7.1)

где S_d ¾ внутреннее усилие или вектор внутренних усилий, вызванных расчетным воздействием в рассматриваемом сечении конструкции;

R_d ¾ предельное усилие или вектор предельных усилий, которые способна воспринять конструкция в сечении, нормальном к продольной оси, и определяемые в общем случае:

¾ при линейно-упругом, нелинейном, пластическом расчетах сечений:

Изм. 1

; (7.2)

¾ при нелинейных расчетах конструкций:

, (7.3)

где f_cm — средняя прочность бетона, которую следует принимать по таблице 6.1;

f_yR = 1,1f_yk;

f_pR = 1,0f_pk;

a_d — геометрические размеры сечения;

g_R — коэффициент, равный 1,35.

При расчете конструкций по прочности сопротивление бетона растянутой зоны учитывать, как правило, не следует. Допускается в отдельных случаях (например, при расчете изгибаемых и внецентренно сжатых бетонных конструкций, в которых не допускается образование трещин), учитывать сопротивление бетона растянутой зоны при расчете по прочности конструкций в сечениях, нормальных к продольной оси, принимая во внимание указания, относящиеся к расчету конструкций по образованию трещин.

7.1.1.3 В общем случае предельные усилия, которые может воспринять железобетонная конструкция в сечении с трещиной, нормальном к продольной оси, определяются из решения общей системы уравнений деформационной расчетной модели, представленных в 5.5.3.2, 5.5.3.3. Расчетные схемы распределения относительных деформаций в сечении элемента при расчете по прочности показаны на рисунке 7.1.

7.1.1.4 Критерием исчерпания прочности железобетонных конструкций по сечениям, нормальным к продольной оси, при использовании деформационной расчетной модели принято условие достижения относительными деформациями сжатого бетона или растянутой арматуры их предельных значений.

7.1.1.5 Величину предельных относительных деформаций сжатого бетона _c следует принимать по таблице 6.1, при этом она не должна превышать:

а) для центрально сжатых сечений — значений _c2(_c3) по таблице 6.1;

б) для внецентренно сжатых сечений (с двузначной эпюрой относительных деформаций) ¾ _cu2 (_cu3) по таблице 6.1.

34

СНБ 5.03.01-02

Прямые D–Е — центральное сжатие с однозначной равномерной эпюрой напряжений;

О–В — внецентренное сжатие с неравномерной однозначной эпюрой напряжений;

А–В — изгиб и внецентренное сжатие при двузначной эпюре напряжений;

А–О — внецентренное растяжение при однозначной эпюре напряжений

Рисунок 7.1 — Расчетные схемы распределения относительных деформаций в сечении,

нормальном к продольной оси, при расчете элемента по прочности

с использованием деформационной модели

Во всех промежуточных ситуациях следует принимать такое распределение относительных деформаций по высоте сечения, когда на расстоянии, равном илиот наиболее сжатой грани сечения, значения относительных деформаций не превышают_с2(_с3) по таблице 6.1 (см. рисунок 7.1).

7.1.1.6 Предельную величину относительных деформаций растянутой арматуры _su следует принимать равной

e_su = e_sR , но не более 0,01, (7.4)

где e_sR — значение предельных относительных деформаций растянутой арматуры, установленное стандартом.