- •Расчетно-пояснительная записка
- •Задание
- •Содержание Введение 4
- •Введение
- •1 Расчет годовой производительности цеха
- •2 Выбор и определение количества необходимого оборудования в главном здании цеха и в его основных отделениях
- •2.1 Главное здание цеха
- •2.1.1 Загрузочный пролет
- •2.1.2 Пролет перестановки шлаковых чаш
- •2.1.3 Ковшевой пролет
- •2.1.4 Общий план главного здания цеха
- •2.2 Отделение перелива чугуна
- •2.3 Отделение подготовки лома
- •2.4 Отделение сыпучих материалов
- •3 Выбор типа и количества мнлз в отделении непрерывной разливки стали
- •3.1 Производительность машин непрерывного литья заготовок
- •3.2 Определение количества устанавливаемых мнлз
- •4 Отделение раздевания слитков и организация работ в нем
- •Организация работ
- •Список литературы
1 Расчет годовой производительности цеха
Прежде чем рассчитать производительность конвертера, необходимо обосновать технологические особенности выплавки стали и, в связи с этим, определить продолжительность плавки.
В задании предлагается работа конвертера с удельным расходом чугуна, равным 780 кг/т годной стали. Известно, что расход металлошихты в кислородно-конвертерном процессе составляет 1120-1160 кг/т. Принимаем в 1130 кг/т, в том числе расход ферросплавов - 15 кг/т. Тогда расход металлолома в металлошихте составит
1130 - (780 + 15) = 335 кг/т годного.
В этом случае расход металлолома и чугуна в металлозавалке соответственно составят
и
где 1115 = 780 + 335 – масса металлозавалки, кг/т.
Известно, что замкнутый тепловой баланс кислородно-конвертерной плавки можно получить при доле лома в шихте в пределах 22-25%. В нашем случае доля лома в шихте составляет 30,04%, а поэтому недостаток тепла в процессе необходимо компенсировать путем предварительного подогрева лома.
Рассчитаем необходимое количество угля.
Принимаем следующий химический состав используемого чугуна:
С = 4,4%; Mn = 0,32; Si = 0,44.
Избыточное тепло чугуна Qизб рассчитывается на 100 кг чугуна. Во время продувки выгорит следующее количество основных примесей чугуна:
Qизб = 103·[(8,35-0,1·В)·Si + 1,6·Mn + 3,8·C + 2 + 0,0195·tчуг] –
– [(0,44 + 0,64·В)·Si + 0,17·Mn + 0,785·С + 20,4]·tм, (1.1)
где знаки элементов – окислившееся их количество, % от веса чугуна,
В – желаемая основность шлака (CaO/SiO2) = 3;
tчуг – температура заливаемого чугуна, tчуг = 1420 0С;
tм – температура металла на выпуске, tм = 1610 0С.
Qизб = 103·[(8,35-0,1·3)·0,44+1,6·0,32+3,8·4,4+2+0,0195·1420] –
– [(0,44+0,64·3)·0,44+0,17·0,32 + 0,785·4,4 + 20,4]·1610 =
= 10299,65 ккал/100кг чугуна.
Величина охлаждающего эффекта лома:
qл = Слтв · tлпл + qскр + (tм – tлпл) · Слж, (1.2)
где Слтв – теплоемкость плавления лома, равная 0,167 ккал/(кг∙град);
tлпл – температура плавления лома, оС (принимается равной
температуре плавления выплавляемой стали);
tнл – температура лома после прогрева;
qскр – скрытая теплота плавления лома, равная 68 кДж/кг;
tм – температура металла в конце продувки, оС;
Слж – теплоемкость расплавленного лома, равная 0,2 ккал/(кг∙град).
qл = 0,167 · 1529 + 68 + (1610 – 1529) · 0,2 = 339,5
При таком избытке тепла чугуна и охлаждающем эффекте лома расчетный расход лома (на 100 кг металлозавалки) составит:
Gрл. = , (1.3)
где qл – охлаждающий эффект лома, ккал/кг;
Gрл = 10299,65 / (339,5 + 0,01 · 10299,65) = 23,28 % лома.
Разность между фактическим расходом лома и расчетным.
∆G = Gфл - Gрл;
∆G = 30,04 – 23,28 = 6,76 % лома
Таблица 1 – Химический состав теплоносителя, %
|
Содержание элементов | ||||||
СP |
HP |
SP |
OP |
NP |
WP |
AP | |
Уголь |
66 |
4,7 |
0,5 |
7,5 |
1,8 |
8,5 |
11 |
Qнед = ∆G · qл = 6,76 · 339,5 = 2295,02 ккал
Qрн = 81· C + 246 · H – 26 · (0 – S) – 6 · W = 81·66 + 246 · 4,7 – 26·7,5 +
+ 26 · 0,5–6 · 8,5 = 6269,2 ккал/кг угля
Принимаем величину усвоения теплоты от сжигания угля равной 28%, расход угля составит:
qуголь= Qнед/ŋ · Qрн = 2295,02/0,28·6269,2 = 1,31 кг/100кг металлозавалки.
Принимаем удельную интенсивность продувки 3м3/(т·мин), а удельный расход кислорода 54 м3/т. В этом случае затраты времени по периодам плавки и в целом на процесс принимаем следующие, мин:
1. Завалка лома 4
2. Прогрев 6
3. Заливка чугуна 4
4. Продувка (54:3) 18
5. Отбор проб на хим. анализ и замер температуры металла 4
6. Слив металла 6
7. Наводка гарнисажа и слив остатков шлака 6
8. Подготовка конвертера и неучтённые задержки 3
Итого: 51 мин (0,85 ч.)
Годовая производительность кислородно-конвертерного цеха определяется по формуле:
(1.4)
где k – доля простоев;
τ – продолжительность одной плавки, ч;
m – выход годного;
T – емкость конвертера, т.
Рассчитаем количество текущих простоев при работе трех конвертеров.
Стойкость футеровки примем 4000 плавок.
Межплавочные простои примем равным 4%. Тогда от холодного до холодного ремонта конвертера составит:
141,7 + 141,7 · 0,04 = 147,4 сут.
На основе данных расчётов составим таблицу ремонтов конвертеров и соответственно узнаем кол-во простоев.
Таб лица 2 – График ремонтов конвертеров 350т
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
1 |
30 |
28 |
31 |
30 ремонт с 22 по 28 |
31 |
30 |
31 |
31 ремонт с 17 по 23 |
30 |
31 |
30 |
31 ремонт с 12 по 18 |
2 |
ремонт с 2 по 8 |
|
|
ремонт с 29 по 6 |
|
|
|
ремонт с 24 по 30 |
|
|
|
ремонт с 19 по 26 |
3 |
|
|
ремонт |
|
|
|
ремонт |
|
|
|
ремонт |
|
Итого: :10 ремонтов по 7 сут., итого 70 сут. простоя
Выход жидкой стали и годного (из жидкого при разливке на МНЛЗ) от металлической завалки принимаем соответственно равным 0,93 и 0,98. Тогда выход годного из металлозавалки составит:
m = 0,93·0,98 = 0,9114 (или 91,14%).
Производительность цеха при двух работающих конвертерах составит:
Масса плавки по жидкой стали составляет:
Мж = 350 · 0,93 = 325,5 т.
Масса плавки по годным слиткам составляет:
Мсл = 350 · 0,9114 = 319 т.
Максимальное количество плавок в сутки составит:
Тогда максимальная суточная производительность цеха по годным слиткам составит:
А = 319·56,5 = 18014 т. ≈ 18014 т.