- •Пенза 2010
- •Введение
- •Раздел 1. Основные метрологические понятия, методы измерения и погрешности
- •1.2. Методы измерения.
- •Рисунок 1.2
- •1.3. Погрешности средств измерений.
- •1.4. Классификация погрешностей средств измерений
- •Рисунок 1.9
- •Рисунок 1.10
- •Рисунок 1.11
- •Рисунок 1.12
- •Рисунок 1.13
- •Рисунок 1.14
- •Рисунок 1.16
- •Рисунок 2.1
- •Рисунок 2.2
- •Рисунок 2.3
- •Рисунок 2.4
- •Рисунок 2.5
- •Рисунок 2.6
- •Рисунок 2.7
- •Рисунок 2.8
- •Рисунок 2.11
- •Рисунок 2.12
- •Рисунок 2.13
- •Рисунок 2.14
- •Рисунок 2.15
- •Рисунок 2.16
- •Рисунок 2.17
- •Рисунок 2.20
- •Рисунок 2.21
- •Раздел 4. Назначение и погрешности измерительных цепей емкостных датчиков
- •4.1. Роль и место измерительных цепей в структурной схеме датчика
- •4.2. Методическая и инструментальная погрешности измерительных цепей
- •Раздел 5. Измерительные цепи емкостных датчиков механических величин
- •2.3. Измерительные цепи емкостных датчиков с дискретным выходным сигналом
Раздел 5. Измерительные цепи емкостных датчиков механических величин
5.1. Измерительные цепи с потенциально-токовым выходным сигналом
Самая простая ИЦ емкостного датчика представляет собой инвертирующий операционный усилитель, цепь отрицательной обратной связи
которого |
состоит |
из |
рабочего и опорного конденсаторов Cx и C0 (рис. |
||||||||||||
5.1). |
Такая |
ИЦ |
обеспечивает |
|
получение |
|
|
выходного сигнала Uвых , |
|||||||
пропорционального отношению емкостей C0 / Cx , при этом |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
C0 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U У |
= −U0 |
|
− |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
1 |
KУβ |
|
|
|
, |
|
||||
|
|
|
|
|
|
Cx |
|
+1 |
|
||||||
а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C0 |
|
|
1 |
|
|
|
+γB ), |
|||
|
|
Uвых =U0 |
KB |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
Cx |
1 − |
KУβ +1 |
(1 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
где KB , γB - коэффициент передачи и погрешность выпрямителя
|
Cx |
|
β = |
|
. |
Cx +C0 +Cк |
||
|
|
|
|
|
|
Рисунок 5.1
109
В ИЦ датчиках с дифференциальным емкостным параметрическим преобразователем (рис. 5.2) преобразование разности рабочих емкостей C1 и
Рисунок 5.2
C2 обеспечивается за счет подачи на конденсаторы напряжений, сдвинутых относительно друг друга на 180°. Напряжение на выходе усилителя равно
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C1 |
−C2 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U У = −U0 |
|
|
|
|
|
|
, |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
− |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
C3 |
|
KУβ |
+1 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где β = |
|
|
C3 |
|
|
|
|
; ТН – |
трансформатор |
|
напряжения с тесной |
|||||||
C +C |
2 |
+C |
3 |
+C |
|
|
||||||||||||
1 |
|
|
|
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
индуктивной связью. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Недостатком |
рассмотренной |
ИЦ |
является |
то, |
что она преобразует в |
напряжение (C1 −C2 ) / C3 , а не информативный параметр (C1 −C2 ) /(C1 +C2 ) . В
результате этого ИЦ не обеспечивает коррекцию погрешности ПП, обусловленную изменением C1 и C2 под действием влияющих факторов.
Ранее мы убедились, что наименьшей инструментальной погрешностью обладает та ИЦ, которая осуществляет преобразование информативного параметра ПП Cx / Cx . Получить выходную активную величину (напряжение или ток) пропорциональную разности Cx можно только предварительно
110
преобразовав C0 и Cx в активную величину (напряжение или ток), а затем выполнить операцию вычитания этих активных величин.
Вариант вычитания напряжений. Пусть необходимо получить в ИЦ выходной сигнал, пропорциональный информативному параметру ПП
(Cx −C0 ) / Cx , т.е.
Uвых =U0 CxC−xC0 .
Запишем Uвых в виде разности
Uвых =U0 −U0 |
C0 |
или |
Uвых =UУ +U0 . |
|
|||
|
Cx |
|
|
Следовательно, для получения |
выходного |
напряжения, пропорционального |
Cx необходимо к выходному напряжению усилителя прибавить выходное напряжение генератора. ИЦ, реализующая описанный алгоритм работы, приведена на рис. 5.3. Выходное напряжение ИЦ описывается выражением
Рисунок 5.3
|
C0 |
|
|
1 |
|
|
|
|
Uвых = −U0 |
|
− |
|
|
|
+U0 , |
||
|
|
|
|
|||||
Cx |
1 |
KУβ |
+1 |
|
||||
|
|
|
|
|
которое после несложных преобразований имеет вид:
111
|
Cx −C0 |
|
|
C0 |
|
1 |
|
|
|
Uвых =U0 |
|
|
|
|
|
||||
|
1 |
− |
|
|
|
|
. |
||
Cx |
C0 −Cx |
KУβ +1 |
|||||||
|
|
|
|
|
Откуда погрешность преобразования равна
γ = |
|
C0 |
|
|
1 |
|
. |
|
|
|
KУβ +1 |
||||
|
|
Cx −C0 |
|
||||
Сумматор Σ, выполняя |
операцию |
суммирования противофазных |
напряжений, выдает сигнал равный разности их модулей и тем самым позволяет создать выходное напряжение ИЦ, пропорциональное разности емкостей Cx и C0 .
Вариант вычитания токов. Если в ИЦ дифференциального емкостного датчика (рис. 5.2) C1 = C0 , C2 = Cx и C3 = Cx , то получим необходимую нам функцию преобразования. Однако для её реализации необходимо иметь две идентичные рабочие емкости Cx . Поскольку второй рабочей емкости нет, то ИЦ следует изменить таким образом, чтобы рабочая емкость Cx выполняла как функцию конденсатора C2 , так и C3 . Иначе говоря, на вход усилителя через
Cx должен течь ток, который определяется как напряжением U У , так и (−U0 ) .
Рисунок 5.4
Следовательно, необходимо напряжения U У и (−U0 ) просуммировать и подать на рабочий конденсатор Cx . На рис. 5.4 приведена ИЦ, обеспечивающая
112
преобразование Cx / Cx |
в напряжение |
U У , |
являющееся выходным |
||||||
напряжением ИЦ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Выражение для Uвых |
имеет вид |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Cx −C0 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
Uвых =U0 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
1 |
− |
|
|
|
. |
|
|
|
Cx |
KУβ |
+1 |
|||||
|
|
|
|
|
|
Откуда погрешность преобразования равна
γ = − |
|
1 |
|
. |
|
||
KУβ +1 |
|||||||
|
|
|
|
||||
Коэффициент отрицательной обратной связи в рассматриваемой ИЦ |
|||||||
равен |
|
|
|
|
|
||
β = |
|
|
Cx |
|
. |
||
C0 + 2Cx +Cк |
|||||||
Из выражений для погрешности |
преобразования информативного |
параметра видно, что ИЦ с вычитанием напряжений следует применять в тех
случаях, |
когда (Cx −C0 ) > C0 . |
Если девиация |
рабочей емкости меньше |
значения |
опорной емкости, т.е. |
(Cx −C0 ) < C0 , |
то с целью уменьшения |
погрешности необходимо применять вариант ИЦ с вычитанием токов.
Измерительные цепи емкостных дифференциальных датчиков.
Рассмотренная ранее ИЦ дифференциального датчика обеспечивает
преобразование (C1 −C2 ) / C3 , а необходимо |
иметь выходной сигнал |
пропорциональный информативному параметру |
дифференциального ПП |
(C1 −C2 ) /(C1 +C2 ) . Если бы в ПП были бы еще две емкости, идентичные C1 и
C2 , то их можно было бы соединить параллельно и включить вместо конденсатора C3 . Поскольку такой возможности нет, то, как и в предыдущем случае, на конденсаторы C1 и C2 следует подать дополнительно к U0 и (−U0 )
выходное напряжение усилителя U У . Тогда сумма токов, текущих через C1 и
C2 при KУ → ∞, будет иметь вид:
113
ωC1(U0 +U У ) +ωC2 (−U0 +U У ) = 0 .
Откуда
U У = −U0 C1 −C2 . C1 +C2
Следовательно, для обеспечения преобразования информативного параметра в рассмотренную ранее схему ИЦ необходимо ввести два сумматора, один из них суммирует U0 и U У , а второй (−U0 ) и U У , а выходы этих сумматоров подключить к конденсаторам C1 и C2 . Операцию суммирования
(−U0 ) и U У заменим на операцию вычитания. Тогда получим искомую ИЦ,
функциональная схема которой приведена на рис. 5.5. Выходное напряжение ИЦ при K У ≠ ∞ описывается выражением
|
|
|
C1 |
−C2 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Uвых = −U0 C |
|
− |
K |
|
|
β |
+1 |
, |
||||||||
|
+C |
2 |
1 |
У |
|
||||||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
β = |
|
|
C1 +C2 |
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
||||
|
2(C +C |
2 |
) +C |
к |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рисунок 5.5
а погрешность преобразования равна γ = − KУβ1 +1 .
114
|
Поскольку в дифференциальных конструкциях |
C1 = C0 + C , а |
||
C2 |
= C0 − C , то глубина обратной связи β равна β = |
2C0 |
|
и не зависит от |
|
|
|||
|
|
4C0 +Cк |
изменения значений рабочих емкостей, а следовательно, и не зависит от значения измеряемой датчиком величины. Тогда относительная погрешность ИЦ при KУ = const и Cк = const не зависит от измеряемой величины и является мультипликативной, а её значение можно скорректировать изменением напряжения U0 .
В большинстве датчиков общий электрод рабочих конденсаторов изолирован от корпуса. Стремление удешевить датчик привело к тому, что в последнее время появились разработки дифференциальных емкостных ПП с заземленным общим электродом рабочих конденсаторов, но ИЦ для таких датчиков практически отсутствуют. Рассмотрим два варианта ИЦ именно таких датчиков.
На рис. 5.6 приведена ИЦ датчика, в котором нет кабельной перемычки, где Г - генератор синусоидального напряжения; РУ - разностное устройство; ФЧВ - фазочувствительный выпрямитель; СС - схема сравнения. Принцип действия рассматриваемой ИЦ основан на способе раздельного измерения параметров комплексных сопротивлений, образованных резисторами R и рабочими конденсаторами C1 и C2 . Выходное напряжение ИЦ пропорционально (C1 −C2 ) за счет наличия РУ и обратно пропорционально
(C1 +C2 ) благодаря стабилизации токов, текущих через C1 и C2 посредством изменения выходного напряжения генератора. В первый момент времени напряжение на выходе ИЦ описывается выражением
115
Рисунок 5.6
U&вых =U&Г |
|
ωR(C1 −C2 ) |
|
|
||
ωR(C |
+C |
2 |
) + j(ω2R2C C |
2 |
−1) |
|
1 |
|
1 |
|
и поступает на управляющий вход ФЧВ, который выделяет из U&г синфазную составляющую относительно U&вых , т.е. U = ReU&вых U&г . Схема сравнения
изменяет выходное напряжение генератора до тех пор, пока не будет выполнено равенство U =Uоп . После достижения указанного равенства напряжение на выходе генератора будет иметь вид
U&г =U&оп + jU&вых ωω2 R2C1−C2 −1 , R(C1 C2 )
а выходное напряжение ИЦ равно
Uвых =Uоп C1 −C2
C1 +C2
ипропорционально информативному параметру ИЦ.
Втом случае, когда ПП и ИЦ соединены между собой кабельной
перемычкой, ее емкости Cк подключены параллельно C1 и C2 и, 116
следовательно, возникает проблема исключения влияния емкости кабельной перемычки на результат преобразования информативного параметра ПП датчика. На рис. 5.7 изображена функциональная схема ИЦ, где У1, У2 , У3 -
операционные усилители; В - выпрямитель; Σ - сумматоры. В рассматриваемой ИЦ емкости рабочих конденсаторов преобразуются в напряжение на операционных усилителях У1 и У2 . Выходные напряжения усилителей равны:
U& |
1 |
=U& |
г |
[1 + jωR(C +C |
к |
)] |
и |
U& |
2 |
=U& |
г |
[1 + jωR(C |
2 |
+C |
к |
)]. |
||||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Разность этих напряжений определяется выражением |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
U& |
вых |
=U& |
Г |
jωR(C −C |
2 |
) , |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
причем выходное напряжение генератора, как и в первой ИЦ, изменяется |
||||||||||||||||||||||||||||
до тех пор, пока выходное напряжение второго сумматора Σ2 |
U&3 не станет |
|||||||||||||||||||||||||||
равно опорному напряжению U оп . В свою очередь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
U3 = ImU&Г (U&1 +U&2 ) − KBωCдRд , |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
где KB - коэффициент передачи выпрямителя, Cд, Rд - параметры элементов |
||||||||||||||||||||||||||||
дифференциатора. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При достижении равенства U3 =Uоп |
напряжение на выходе генератора |
|||||||||||||||||||||||||||
будет иметь вид |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
UГ =Uоп |
|
|
|
ωR(C1 −C2 ) |
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
ωR(C +C |
2 |
+ 2C |
k |
) −ωC |
R |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
д д |
|
|
|
|
|
При выполнении условия настройки ИЦ 2RCК = CдRд выходное напряжение ИЦ равно
Uвых =Uоп C1 −C2
C1 +C2
и не зависит от емкости кабельной перемычки.
117
Рисунок 5.7
Трансформаторные ИЦ. В рассмотренных выше ИЦ используется новый узел - сумматор. Его можно реализовать различными способами. Наиболее точное суммирование напряжений синусоидальной формы обеспечивают сумматоры на трансформаторах с тесной индуктивной связью. Для этого, на первичную обмотку трансформатора подают одно из напряжений,
118
например, U1, а его вторичную обмотку включают последовательно с другим напряжением (U2 ). В зависимости от того, что подключается к U2 (начало или конец вторичной обмотки) можно получить как сумму (рис. 5.8а), так и разность (рис. 5.8б) напряжений U1 и U2 . Погрешность такого суммирования определяется погрешностью коэффициента трансформации, а она для трансформаторов с тесной
Рисунок 5.8
индуктивной связью находится в диапазоне от 1 10−4 до 1 10−2 . На рис.5.9 приведены ИЦ с вычитанием напряжений (рис. 5.9а), с вычитанием токов (рис. 5.9б) и ИЦ дифференциального датчика (рис.5.9в).
ИЦ с токовым выходным сигналом. Рассмотренные ИЦ обеспечивают преобразование информативного параметра в напряжение. Для получения выходного сигнала в виде тока наиболее целесообразно использовать приведенные выше ИЦ и преобразователь "напряжение-ток", выполненный, например, на основе неинвертирующего операционного усилителя (рис. 5.10). В такой схеме включения операционного усилителя автоматически за счет отрицательной обратной связи в сопротивлении нагрузки Rн поддерживается
119
Рисунок 5.9 120
ток, значение которого не зависит от значения Rн и определяется отношением входного напряжения и сопротивления R0 , т.е. источника входного напряжения.
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
Uвх |
|
|
|
|
|
||
Iвых = |
|
1 |
− |
|
|
|
|
. |
R |
K |
У |
β +1 |
|
||||
|
0 |
|
|
|
|
|
|
Погрешность преобразования зависит как от KУ , так и от β , причем
β = R0 /(R0 + Rн) . Поскольку KУ имеет максимальное значение на постоянном токе, то с целью уменьшения погрешности преобразования "напряжение-ток" Uвх
должно быть напряжением постоянного тока. Рассмотренный преобразователь "напряжение-ток" имеет
|
два существенных недостатка. Во-первых, значение |
||
|
выходного тока ограничено максимальным значением |
||
|
выходного тока операционного усилителя и, во-вторых, |
||
сопротивление |
нагрузки не имеет заземленного зажима, |
общего |
с |
заземленным |
зажимом |
|
|
2.2. Измерительные цепи емкостных датчиков с частотно-временным выходным сигналом
Такие ИЦ обеспечивают преобразование информативного параметра ПП в частоту или период синусоидального напряжения. Они, как правило, состоят из двух каналов, коэффициент передачи одного из которых не зависит от частоты ( K1 ), а коэффициент передачи другого является частотозависимым
( K2 (ω) ). На рис. 5.11 приведена структурная схема ИЦ с частотно-временным выходным сигналом, принцип действия которой основан на изменении
121
частоты генератора Г до тех пор, пока модули коэффициентов передачи обоих
каналов не будут равны между собой, т.е. mod K& |
= mod K& |
2 |
(ω) . |
||
1 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рисунок 5.11 |
|
|
Изменением |
частоты |
генератора |
управляет |
амплитудно-дифференциальный нуль-орган (АДНО), до достижения в ИЦ состояния равновесия mod K1 = mod K2 (ω) , которое оценивается по разности амплитудных значений напряжений U1 и U2 . Последнее объясняется тем, что на оба канала подается одно и тоже напряжение UГ и, следовательно, U1 и U2
прямо пропорциональны коэффициентам передач K1 и K2 (ω) и поэтому условие равновесия ИЦ имеет вид: modU1 = modU 2 . В состоянии равновесия частота или период выходного напряжения генератора UГ пропорциональны информативному параметру ПП.
Итак, в состоянии равновесия модули коэффициентов передач обоих каналов равны. Обычно K2 = k2 ( jω)±1 и представляет собой либо интегратор,
либо дифференциатор. В состоянии равновесия имеем K1 =ω±1k2 . Откуда
ω±1 = K / k |
2 |
или |
(2πf )±1 = K / k |
2 |
. |
1 |
|
1 |
|
В зависимости от аргумента коэффициента передачи частотозависимого канала возможны два варианта:
122
2πf = K1 / k2 |
и |
2πf = k2 / K1 . |
В первом случае функции преобразования имеют вид |
f |
вых |
= |
1 |
|
|
K1 |
|
|
|
или |
|
T |
|
|
= 2π |
k2 |
. |
||
2π |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
k |
2 |
|
|
|
|
|
вых |
|
|
K |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
||
Во втором случае частота или период выходного напряжения генератора |
|||||||||||||||||||
равны |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
вых |
= |
1 |
|
k2 |
или |
T |
= 2π |
K1 . |
|
|
|
||||
|
|
|
2π |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
K |
вых |
|
k |
2 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Из приведенных выражений видно, что либо частота |
fвых , либо период |
||||||||||||||||||
Tвых выходного |
напряжения |
генератора UГ пропорциональны либо |
|||||||||||||||||
коэффициенту передачи |
K1 , |
либо k2 . Следовательно, |
включая ПП в один из |
каналов, можно получить преобразование информативного параметра как в частоту, так и в период напряжения UГ, используя как интегратор, так и дифференциатор в частотозависимом канале K2 (ω) .
Однако рассмотренная структурная схема не обеспечивает начального значения выходного сигнала ( f0 или T0 ), принципиально необходимого в ИЦ частотно-временной группы. Для устранения этого недостатка либо K1 , либо
K2 представим в виде суммы K1 = k0 +k1 или K2 = ( jω)±1(k0 +k2 ) , где k0 - коэффициент передачи, задающий начальный уровень выходного сигнала. Тогда реализация функциональных схем каналов будут иметь вид, изображенный на рис.5.12.
Рисунок 5.12 123
С учетом функциональных схем каналов получим две структурные схемы ИЦ с частотно-временным выходным сигналом вида y = kx +b . Для первой ИЦ
(рис. 5.13а) в состоянии равновесия имеем
|
k |
0 |
+k = k |
2 |
(ω)±1 |
или |
k |
0 |
+k = k |
2 |
(2πf )±1. |
|||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
||||
Если |
K2 (ω) = jk2 2πf , |
|
|
то |
|
частотозависимый канал является |
||||||||
дифференциатором, а частота выходного сигнала равна |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
f |
|
= |
1 |
(k |
|
+ k ) . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2πk2 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
вых |
|
|
0 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рисунок 5.13
124
В том случае, когда K2 (ω) = − jk2 / 2πf частотозависимый канал представляет собой интегратор и выходным сигналом ИЦ будет период напряжения UГ
Tвых = 2π (k0 + k1) . k2
Из выражений для fвых и Tвых видно, что для прямо пропорционального преобразования информативного параметра и обеспечения начального уровня выходного сигнала ИЦ ПП следует включить в цепь частотонезависимого канала, обеспечив при этом прямо пропорциональную зависимость k1 от Pинф .
В состоянии равновесия второй ИЦ (рис. 5.13б) справедливо равенство
|
|
k |
=(k |
0 |
+k |
2 |
)(2πf )±1. |
|
|||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Если |
частотозависимый |
канал |
является |
дифференциатором, то |
|||||||||
K2 (ω) = j(k0 + k2 )2πf |
и выходным сигналом ИЦ является период напряжения |
||||||||||||
UГ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
= |
2π |
(k |
0 |
+ k |
2 |
) . |
|
||
|
|
вых |
|
|
K |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
В том |
случае, |
когда K2 = − j(k0 + k2 ) / 2πf |
|
и |
частотозависимый канал |
представляет собой интегратор, выходным сигналом ИЦ является частота выходного сигнала
fвых = |
1 |
(k0 + k2 ) . |
2πK |
||
|
1 |
|
Для второй ИЦ выходные |
величины fвых и Tвых прямо |
пропорциональны сумме k0 и k2 , поэтому ПП датчика необходимо включить в цепь частотозависимого канала, выполнив при этом прямо пропорциональное преобразование Pинф в k2 .
125
Из выражений для выходных величин видно, что изменяя значения k0 и k1 или k0 и k2 в обеих ИЦ можно обеспечить независимую регулировку начального уровня и чувствительности функции преобразования Pинф в fвых
или Tвых , причем ПП может быть включен в любой из каналов, а
частотозависимый канал может представлять собой как интегрирующее, так и дифференцирующее звено.
Для построения конкретных ИЦ на основе рассмотренного принципа преобразования необходимо заменить один из каналов измерительной цепью, обеспечивающей преобразование информативного параметра в напряжение. С точки зрения повышения запаса устойчивости целесообразнее осуществлять преобразование Pинф в U в частотонезависимом канале. Рассмотрим самую простую реализацию ИЦ, обеспечивающей преобразование C0 / Cx в частоту и изображенную на рис. 5.14.
Рисунок 5.14
126
Частотонезависимый канал состоит из усилителя У1, осуществляющего преобразование отношения емкостей в напряжение U У1 , и участка цепи,
формирующей k0 , с коэффициентом передачи, равным единице.
Частотозависимый канал представляет собой дифференциатор выполненный на усилителе У2 , конденсаторе Cд и резисторе Rд. Для сравнения модулей выходного напряжения каналов эти напряжения предварительно выпрямляют выпрямителями B1 − B3 и подают на вход усилителя У3 , выполняющего функцию АДНО посредством сравнения токов, текущих через R0 , R1 и R2 .
Поскольку токи I0 , I1 и I2 пропорциональны напряжениям U1′, U1′′ и U2 , то усилитель У3 , выполняя операцию суммирования токов, осуществляет сравнение указанных напряжений. Полярность напряжений U1′ и U1′′ совпадает и является противоположной полярности напряжения U2 .
В состоянии равновесия при KУ3 → ∞сумма токов, текущих через R0 , R1
и R2 будет равна нулю, т.е.
I0 + I1 + I2 = 0 ,
авыражения для этих токов имеют вид:
|
|
|
|
|
KB |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C |
0 |
|
|
KB |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
KB |
3 |
|
||||
I |
0 |
=U |
|
|
|
1 |
; |
|
|
I |
|
=U |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
; |
I |
2 |
= −U |
ωR С |
д |
|
. |
||||||||||||||||||
Г R |
|
|
|
|
|
C |
|
|
|
R |
|
|
R |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
Г |
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Г |
|
|
д |
|
|
||||||||||||||||
Тогда |
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
||||||
|
|
|
|
|
KB |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
KB |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
KB |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C |
0 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
U |
|
|
1 |
|
+U |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
−U |
ωR С |
|
|
|
|
|
= 0 . |
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
R |
|
Г C |
|
|
R |
|
д R |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
Г |
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
Г |
|
|
|
д |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Откуда |
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
2 |
|
|
|
|
|
|
KB |
|
|
|
C |
0 |
|
|
KB |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
ω |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
+ |
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
C |
|
|
R К |
|
|
|
|
|
C |
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
д |
B |
|
|
|
|
R |
|
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
д |
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если обеспечить KB |
= KB |
2 |
|
= K3 , то частота выходного сигнала ИЦ будет |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
равна
127