Готовая Теплоснабжение
.docИсходные данные
Запроектируем для коттеджа СВО:
- местная;
- с естественной циркуляцией;
- вертикальная;
- 2х трубная с нижним расположением подающего стояка;
- с тупиковым движением воды.
Котел: Dakon DOR 12
Модель |
Мощность, кВт |
КПД, % |
Объем камеры сгорания, л |
Габариты (ВхШхГ), мм |
Вес, кг |
Рабочие температуры, °С |
Тяга, Па |
Цена, руб |
Dakon DOR 12 |
15 |
78-84 |
26 |
920х600х730 |
158 |
45-95 |
12 |
31 150 |
Qка=15 кВт.
Qсис.от.=Qт/п*1.15=8160*1.15=9,384 кВт.
Гидравлический расчет трубопроводов систем отопления
Задачей гидравлического расчета трубопроводов системы отопления является выбор таких сечений (диаметров) трубопроводов для наиболее протяженного и нагруженного циркуляционного кольца системы, по которым при располагаемом перепаде давлений в системе обеспечивается пропуск заданных расходов теплоносителя.
-
В двухтрубной системе водяного отопления с механическим побуждением располагаемое давление для циркуляции теплоносителя определяется с учетом естественного давления, образующегося от охлаждения воды в нагревательных приборах и трубопроводах по формуле:
∆Pp=∆Pн+0.4*∆Pе
0.4*∆Pе=0 => ∆Pp=∆Pн;
где ΔРн – давление, создаваемое циркуляционным насосом, Па.
В данной курсовой работе определяется по формуле:
∆Pн=100*∑l;
∆Pн=100*∑l=4390 Па => ∆Pp=4390 Па.
-
Гидравлический расчет трубопроводов начинаем с определения ориентировочного значения Rср, Па/м, удельной потери давления на трение:
Rср=(0.9*χ*∆Pp)/ ∑l=58.5 Па
-
Заполним таблицу: Гидравлический расчет трубопроводов:
N участка |
тепловая нагрузка участка Q, Вт |
Расходы воды на участке G,кг/ч |
Длина участка l,м |
Диаметр трубы Ду, мм |
Скорость воды v,м/с |
Удельная потеря давления на трение R,Па |
Потеря давления на трение R*l,Па/м |
сумма коэфициентов местных сопротивлений на участке |
динамическое сопротивление Pд,Па |
потеря давления в местных сопротивлениях |
суммарная потеря давления на участке |
местные сопротивления, коэфициенты местных сопротивлений |
1 |
200 |
7.2 |
1.5 |
10 |
0.02 |
2 |
3 |
2.5 |
0.19 |
0.48 |
3.48 |
|
2 |
2620 |
94.32 |
12.2 |
15 |
0.131 |
26 |
317.2 |
4 |
8.26 |
20.65 |
337.85 |
|
3 |
5100 |
183.6 |
8 |
15 |
0.247 |
85 |
680 |
1 |
29.3 |
29.3 |
709.3 |
|
4 |
8160 |
293.76 |
1.8 |
15 |
0.366 |
180 |
324 |
15.5 |
54.9 |
859.95 |
1174 |
|
5 |
8160 |
293.76 |
1.3 |
15 |
0.366 |
180 |
234 |
11.5 |
54.9 |
631.35 |
865.35 |
|
6 |
5100 |
183.6 |
8 |
15 |
0.247 |
85 |
680 |
3 |
29.3 |
87.9 |
767.9 |
|
7 |
2620 |
94.32 |
12.2 |
15 |
0.131 |
26 |
317.2 |
6 |
8.26 |
49.56 |
366.76 |
|
8 |
200 |
7.2 |
1.6 |
10 |
0.02 |
2 |
3.2 |
4.5 |
0.19 |
0.885 |
4.055 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4330 |
4230.695 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вторая ветка |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
200 |
7.2 |
0.5 |
10 |
0.02 |
2 |
1 |
2.5 |
0.19 |
0.475 |
1.48 |
|
10 |
500 |
18 |
6 |
10 |
0.039 |
4 |
24 |
4 |
0.78 |
3.12 |
27.12 |
|
11 |
2960 |
106.55 |
8 |
10 |
0.228 |
100 |
800 |
4 |
24.7 |
98.8 |
1170 |
|
12 |
2960 |
106.55 |
8 |
10 |
0.228 |
100 |
800 |
4 |
24.7 |
98.8 |
1170 |
|
13 |
500 |
18 |
6 |
10 |
0.039 |
4 |
24 |
4 |
0.78 |
3.12 |
27.12 |
|
14 |
200 |
7.2 |
0.4 |
10 |
0.02 |
2 |
0.8 |
4.5 |
0.19 |
0.855 |
1.275 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2890 |
2664.2 |
|
∑(R*l+Z)=∆Pp*(0.9-0.97)
Таблица: Гидравлический расчет трубопроводов
Определяем невязку, %, в потерях давления в отдельных ветках по формуле:
(∑(R*l+Z)р.к.-∑(R*l+Z)общ.уч.-∑(R*l+Z)в)/(∑(R*l+Z)р.к-∑(R*l+Z)общ.уч.)*100%=
=8.75%
Полученное значение не превышает 15%
Расчет нагревательной поверхности отопительных приборов
tг=95˚C, tохл=70˚C, tвн.воз.=21˚C, qном=595 Вт/м2
Нагревательный прибор: М-140-АО
Схема установки: сверху вниз.
-
tср=(tг+tохл)/2=(95+70)/2=82.5 ˚C
-
Расчетная плотность теплового потока отопительного прибора qпр, Вт/ м2, определяется по формуле:
qпр=qном*(∆tср/70)1+n*(Gпр/360)p*cпр;
где: Δtср =tср-tв, ˚С – разность между средней температурой воды в приборе и температурой воздуха в помещении; n, p, cпр – экспериментальные числовые показатели, принимаются по таблице [6, табл. 8.1; 8, табл. 9.2] в зависимости от типа отопительного прибора, схемы присоединения прибора и расхода воды через отопительный прибор Gпр, кг/ч; qном – номинальный тепловой поток прибора, Вт/м2 [6, табл. 8.1].
-
Теплоотдача открыто проложенных в рассматриваемом помещении теплопроводов определяется по формуле:
Qтр =qв*lв+qг*lг;
-
Расчетная площадь отопительного прибора, м2, определяется по формуле:
Fр=(Qп-0.9*Qтр)/qпр
где: Qп – тепловая нагрузка прибора, Вт; 0,9 – поправочный коэффициент, учитывающий долю теплоотдачи открыто проложенных в помещении теплопроводов, полезную для поддержания заданной температуры воздуха в помещении.
-
Число секций в чугунном радиаторе определяется по формуле:
Nр=(Fпр*β4)/(f1*β3)
где f1 – площадь одной секции, м2, радиатора, принятого к установке в помещении [6, табл. 8.1]; β4 – поправочный коэффициент, учитывающий способ установки радиатора в помещении [6, рис. 8.13]; β3 – поправочный коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе.
-
Для радиаторов типа М-140 β3 определяется по формуле:
β3=0.97+0.06/Fр
Если расчетное число секций Nр получается не целым, то к установке принимается ближайшее большее число секций Nуст.
N помещения, температура воздуха |
Тепловая нагрузка прибора Qn, Вт |
Разность темпертур ∆tср, °С |
Эксперементальные числовые показатели |
Расчетная плотность теплового потока qпр, Вт/м² |
Теплоотдача 1м вертикальных труб, qв, Вт/м |
Теплоотдача 1м горизонтальных труб, qв, Вт/м |
Теплоотдача теплопроводов, открыто проложеных в помещении Qmp, Вт |
Расчетная площадь отопительного прибора, Fp, м² |
Число секций чугунного радиатора |
|||||
n |
p |
Cср |
По расчету Np |
К установке Nуст |
||||||||||
Подвал |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Комната 1 |
950 |
61,5 |
1.039 |
0.02 |
0.3 |
|
73,5 |
95 |
1613,7 |
|
0 |
0 |
||
Комната 2 |
250 |
61,5 |
1.039 |
0.02 |
0.3 |
|
73,5 |
95 |
579 |
|
|
0 |
||
1 этаж |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Ванная |
310 |
61,5 |
1.039 |
0.02 |
0.3 |
|
73,5 |
95 |
382,2 |
|
0 |
0 |
||
Кухня |
925 |
61,5 |
1.039 |
0.02 |
0.3 |
510 |
73,5 |
95 |
729,2 |
0,52 |
1,84 |
2 |
||
Коридор |
60 |
61,5 |
1.039 |
0.02 |
0.3 |
|
73,5 |
95 |
396,9 |
|
0 |
0 |
||
Гостиная |
1195 |
61,5 |
1.039 |
0.02 |
0.3 |
516,3 |
73,5 |
95 |
681,9 |
1,07 |
3,8 |
4 |
||
2 этаж |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Ванная |
430 |
61,5 |
1.039 |
0.02 |
0.3 |
499,9 |
73,5 |
95 |
248,8 |
0,42 |
1,49 |
2 |
||
Жилая комната |
1155 |
61,5 |
1.039 |
0.02 |
0.3 |
514,7 |
73,5 |
95 |
343,8 |
1,65 |
5,86 |
6 |
||
Коридор |
150 |
61,5 |
1.039 |
0.02 |
0.3 |
494 |
73,5 |
95 |
148,8 |
0,032 |
0.11 |
2 |
||
Жилая комната |
1035 |
61,5 |
1.039 |
0.02 |
0.3 |
513,7 |
73,5 |
95 |
337,8 |
1,43 |
5,08 |
6 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Общее количество секций: |
22 |
|
|
||
|
|
|
Таблица: Расчет отопительных приборов.
Система вентиляции
Согласно СНиП [4, п. 3.4] жилые здания должны быть оборудованы вытяжной вентиляцией через вентиляционные каналы с естественным побуждением из помещений кухонь, уборных, ванных (душевых) или совмещенных санитарных узлов. Через эти же каналы предусматривается вытяжная вентиляция жилых комнат.
Lудкух=60 м3/ч
Lудс/у=50 м3/ч*2=100 м3/ч.
Lуджил=Ажил*3=73.7*3=221.1 м3/ч
Lвыт(1)=160 м3/ч; Lвыт(2)=221.1 м3/ч
За расчетную принимаем Lвыт(2) )=221.1 м3/ч, т.к. Lвыт(2)> Lвыт(1).
Примечание: Расходы удаляемого воздуха из кухни Lудкух= Lвыт(2)- Lудс/у=221.1-100=121.1 м3/ч.
-
При расчете каналов прямоугольного сечения задаемся скоростью движения воздуха и находим площадь сечения канала, м2, по формуле:
F= L/3600/ ϑрек;
где L – расход вентиляционного воздуха, м3/ч; ϑ - рекомендуемая скорость, м/с.
-
Затем определяем стандартные размеры кирпичных каналов [6, табл. 14.2] и находим действительную скорость воздуха в канале по формуле:
ϑ=L/3600/ Fстанд;
где Fстанд – площадь сечения канала, имеющего стандартные размеры сторон, м2.
-
Определим эквивалентный по скорости диаметр канала по формуле:
dэкв=2*a*b/(a+b);
где а, в – размеры сторон канала, мм.
-
Потери давления по магистрали Σ(R·ℓ·β+Ζ) необходимо сравнить с располагаемым давлением ∆Ре и определить, сохраняется ли равенство:
Σ(R·ℓ·β+Ζ)·α=∆Ре;
где α=1,1-1,15 – коэффициент запаса.
В случае несоблюдения равенства необходимо увеличить или уменьшить диаметры воздуховодов на отдельных расчетных участках системы вентиляции.
-
Располагаемое гравитационное давление ∆Ре, Па, для расчета систем естественной вытяжной вентиляции рассчитывается при температуре воздуха: внутреннего – нормируемой для холодного периода года и наружного – равной 5 ˚С, по формуле:
∆Ре=hi*g*(ρн-ρв)
где hi – высота воздушного столба, принимаемая от центра вытяжного отверстия до устья вытяжной шахты, м; ρн, ρв – плотность наружного и внутреннего воздуха; g –ускорение свободного падения, м/с2
Спецификация системы отопления
Марка, поз. |
Обозначение |
Наименование |
Кол-во |
Масса, кг |
примечание |
1 |
ГОСТ 8690-94 |
Радиатор М-140 АО |
7.176/24 |
8.45 |
м2/секций |
2 |
ГОСТ 3262-75 |
Трубопровод из легких водогазопроводных труб ø 10 |
53 |
0.7 |
м |
3 |
//- |
ø15 |
22 |
1.16 |
м |
4 |
//- |
ø20 |
3.3 |
1.5 |
м |
5 |
Каталог ЦКБА |
Вентиль запорный муфтовый 15кч 18 п ø 10 |
8 |
|
|
|
|
ø15 |
4 |
0.7 |
|
|
|
ø20 |
2 |
0.9 |
|
6 |
ГОСТ 10944-97 |
КДР ø10 |
4 |
|
|
|
|
ø20 |
2 |
|
|
7 |
СТД 7073Б |
Кран для выпуска воздуха |
7 |
0.014 |
|