- •Санкт-Петербургский институт машиностроения Кафедра теории механизмов и деталей машин Динамический расчёт машины
- •Кинематический расчёт механизма.
- •1.3 Определение скоростей и ускорений методом планов.
- •3.Выравнивание хода машины. Расчёт маховика.
- •3.1 Расчёт работы сил сопротивления, движущей и избыточной работ.
- •3.2 Расчёт изменения кинетической энергии агрегата.
- •3.3 Определение размеров маховика.
- •3.4 Контрольный анализ хода машины .
-
Кинематический расчёт механизма.
-
Определение размеров звеньев.
радиус кривошипа r= ОА=0,5= = м.
длина шатуна l= АВ=ОА/λ= = м.
По полученным размерам вычерчиваем в масштабе схему механизма в положении (рис. 1).
-
Аналитическое определение перемещений, аналогов скоростей и ускорений ползуна.
При значениях для определения перемещения, аналогов скорости и ускорения ползуна можно использовать приближенные зависимости:.
.
S′′=r(Cos).
Угол наклона шатуна относительно оси Х
Результаты расчётов сведены в табл.1 и представлены на графике (рис.2).
Для положения здесь и далее во всей работе даётся пример расчётов.
S= = м.
S′= = м.
S′′= = м.
= град.
1.3 Определение скоростей и ускорений методом планов.
Угловая скорость кривошипа считается в 1 и 2 этапах работы постоянной
=ср=n1/30= = с-1.
Построение плана скоростей (рис.3).
Используется векторное уравнение сложения скоростей в плоском движении
.
Вектор направлен перпендикулярно ОА в сторону .
Угловая скорость кривошипа считается в 1 и 2 этапах работы постоянной
=n1/30= = с-1.
VA= = м/с.
Линия действия скорости VB проходит вдоль оси Х. Линия действия относительной скорости VBA перпендикулярна линии АВ шатуна.
Из полюса р откладываем VA в виде отрезка ра=100 мм. Масштаб плана скоростей KV=(VA/pa )= = (м/с)/мм.
Из точек р и а проводятся, соответственно линии действия скоростей VB и
VBA. Точка b пересечения этих линий определяет величины векторов.
= = м/с.
= = м/с.
Cравниваем полученный результат с аналитическим.
VB= S′*= = м/с.
Построение плана ускорений (рис 4).
Используется векторное уравнение сложения ускорений в плоском движении.
.
Так как считаем постоянной ,
= = м/с2.
Вектор направлен параллельно ОА к центру вращения. Центростремительное ускорение направлено параллельно шатуну от точки В к точке А. = = м/с2.
Из полюса проводим отрезок =100мм., изображающий вектор . Масштаб плана ускорений Кa=aцА/qa= = (м/с2)/мм.
Далее, из точки откладываем в виде отрезка параллельно АВ в направлении от точки В к точке А. = = мм.
.Из точки проводим линию действия перпендикулярно шатуну АВ, а из полюса линию действия параллельно линии хода ползуна. Точка пересечения этих линий определяет величины ускорений.
= = м/с2.
Сравниваем полученный результат с аналитическим.
аВ= S′′*2 = = м/с2.
Схема механизма (β=270⁰)
Рис.1
Рис.2
Рис.3 План скоростей
Рис.4 План ускорений
Табл.1
φ град. |
S м |
S’ м |
S’’ м |
γ град. |
0 |
|
|
|
|
30 |
|
|
|
|
60 |
|
|
|
|
90 |
|
|
|
|
120 |
|
|
|
|
150 |
|
|
|
|
180 |
|
|
|
|
210 |
|
|
|
|
240 |
|
|
|
|
270 |
|
|
|
|
300 |
|
|
|
|
330 |
|
|
|
|
360 |
|
|
|
|
Силовой расчёт механизма
При силовом расчете учитываются лишь наиболее значимые нагрузки, приложенные на ползунe:
-
Сила сопротивления P на ползуне, направленная против его скорости .
Её величину в каждом положении определяем по диаграмме в задании.
-
Сила тяжести ползуна = = н.
Силы тяжести кривошипа и шатуна не учитываем.
-
Силы трения в кинематических парах не учитываем.
-
Движущий момент М1 на кривошипе подлежит определению.
-
Используем метод кинетостатики. К движущемуся механизму применяем уравнения равновесия статики, но при этом вводим в рассмотрение инерционные нагрузки.
Сила инерции ползуна .
Знак “-“ означает, что сила инерции направлена против ускорения ползуна.
Силы инерции кривошипа, шатуна, инерционный момент шатуна не учитываем.
Ф3=-m3* S′′*2 = = = н.
Находим динамическое усилие на ползуне от действия внешних сил и сил инерции.
Qдин=(Р+G3*Cosβ-m3*S''*ω2)
Здесь β –угол между положительным направлением оси х и вектором силы тяжести.
Qдин = = н.
Если в рассматриваемом положении механизма усилие Р направлено против оси X, то подставляем его величину со знаком “–”.
Реакция со стороны направляющих на ползун
R43= = н.
Так как внешние силы и инерционные нагрузки, приложенные к шатуну и кривошипу, не учитываются .
В проекциях на оси X,Y системы координат
.
= н. = = н.
Уравновешивающий момент на валу кривошипа
.
М1= = Нм.
Знак “+” в результатах означает, что — движущий момент, знак “–” - момент сопротивления.
Результаты расчётов представлены в табл.2 и на рис.5,6,7.
В положении механизма строим проверочный план сил для ползуна (рис. 8). Должно выполняться условие равновесия сил:
.
Табл.2
φ град. |
Рсопр. Н |
QДИН. Н |
R43 Н |
R41x Н |
R41y Н |
М1 Нм |
0 |
|
|
|
|
|
|
30 |
|
|
|
|
|
|
60 |
|
|
|
|
|
|
90 |
|
|
|
|
|
|
120 |
|
|
|
|
|
|
150 |
|
|
|
|
|
|
180 |
|
|
|
|
|
|
210 |
|
|
|
|
|
|
240 |
|
|
|
|
|
|
270 |
|
|
|
|
|
|
300 |
|
|
|
|
|
|
330 |
|
|
|
|
|
|
360 |
|
|
|
|
|
|
Рис.5
Рис.6
Рис.7
Рис.8