- •1.Сущность жбк; факторы, обеспечивающие совместную работу стали и бетона.
- •2.Виды бетонов. Класс бетона и марка бетона по прочности на сжатие. Формула перехода от марки к классу.
- •3.Факторы, влияющие на прочностные свойства бетона и его однородность. Статический контроль.
- •4.Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости. Марки бетона по средней плотности и самонапряжению. Кратковременная и длительная прочность бетона, а также при повторных нагрузках.
- •Марка бетона по водонепроницаемости.
- •Марку цемента назначают в зависимости от проектной марки бетона по прочности на сжатие
- •5.Кубиковая и призменная прочность бетона. Способы определения и обозначения. Порядок величин для тяжелого бетона. Передаточная и отпускная прочность.
- •6.Прочность бетона на растяжение. Способы определения, классы и марки.
- •7.Нормативные и расчетные сопротивления бетона. Нормативные и расчетные значения характеристик бетона
- •8.Коэффициент надежности по бетону и арматуре
- •9.Коэффициент условия работы бетона и арматуры
- •15. Виды арматуры. Классификация. Классификация арматуры по различным параметрам
- •19. Защитный слой бетона до арматуры. Арматурные изделия.
- •20. Назначения и размещение арматуры в элементах (рабочая, конструктивная, монтажная). Арматура гибкая, косвенная, жесткая и пр. Новые виды арматуры.
- •21. Основные положения по расчету жбк. Методы расчета. Группы предельных состояний.
- •22. Порядок расчета жбк. Стадии расчета жбк
- •23. Нагрузки и их сочетания
- •24. Коэффициенты, применяемые в расчетах жбк по методу предельных состояний
- •25. Понятие, преимущества и область применения преднапряженных жбк
- •27. Величина предварительных напряжений в арматуре и бетоне.
- •37.Напряженно-деформированное состояние изгибаемых жбк. Виды и характер разрушений. Граничная высота сжатой зоны.
- •38.Виды трещин в жбк.
- •39.Стадии напряженно-деформированного состояния изгибаемых жбк.
- •40. Основные положения по расчету прочности нормальных сечений жбк. Принцип Лолейта.
- •Расчет прочности по нормальным сечениям элементов любого профиля
- •41.Расчет прочности по нормальным сечениям изгибаемых элементов таврового и двутаврового сечений. Расчет прочности по нормальным сечениям элементов прямоугольного и таврового профиля
- •42.Основные положения по расчету прочности наклонных сечений. Схема усилий. Условия прочности. Факторы, влияющие на прочность наклонных сечений.
- •43.Порядок расчета поперечной арматуры. Опасные наклонные сечения.
- •44.Основные положения расчета жбк по деформациям.
- •45.Сжатые жбэ. Расчетные случаи. Особенности конструирования. Виды разрушения.
- •47.Расчет прочности сжатых жбэ при малых эксцентриситетах.Схема усилий.Уравнения равновесия.Три вида эпюр.
- •49.Внецентренно-растянутые элементы.Особенности конструирования и работы при малых и больших эксцентриситетах
- •8.1. Конструктивные особенности сжатых элементов.
- •8.2. Эксцентриситеты и случаи внецентренного сжатия.
- •50. Коррозия бетона и железобетона.Способы борьбы.Защитный слой.
- •51.Основные правила замены арматуры Правила врезки или замены трубопроводной арматуры
- •52.Особенности конструирования и расчет ж.Б. Фундаментов. Пути совершенствования
- •53.Стропильные балки.Особенности конструирования и расчета
- •54.Стропильные фермы .Особенности конструирования и расчета Стропильные фермы из дерева, конструкции ферм
- •Очертания стропильных ферм
37.Напряженно-деформированное состояние изгибаемых жбк. Виды и характер разрушений. Граничная высота сжатой зоны.
1.Значение экспериментальных исследований
Экспериментальные исследования по изучению совместной работы двух различных но своим физико-механическим свойствам материалов—бетона и стальной арматуры—проводились с самого начала появления железобетона. Экспериментами установлено, что нелинейные деформации бетона и трещины в растянутых зонах оказывают существенное влияние на напряженно-деформированное состояние железобетонных элементов. Допущения о линейной зависимости между напряжениями и деформациями и основанные на этих допущениях формулы сопротивления упругих материалов для железобетона часто оказываются неприемлемыми.
Теория сопротивления железобетона строится на опытных данных и законах механики и исходит из действительного напряженно-деформированного состояния элементов на различных стадиях нагружения внешней нагрузкой. По мере накопления опытных данных методы расчета железобетонных конструкций совершенствуются.
2.Три стадии напряженно-деформированного состояния
Опыты с различными железобетонными элементами— изгибаемыми, внецентренно растянутыми, внецентренно сжатыми с двузначной эпюрой напряжений —показали, что при постепенном увеличении внешней нагрузки можно наблюдать три характерные стадии напряженно-деформированного состояния: стадия I — до появления трещин в бетоне растянутой зоны, когда напряжения в бетоне меньше временного сопротивления растяжению и растягивающие усилия воспринимаются арматурой и бетоном совместно; стадия II — после появления трещин в бетоне растянутой зоны, когда растягивающие усилия в местах, где образовались трещины, воспринимаются арматурой и участком бетона над трещиной, а на участках между трещинами — арматурой и бетоном совместно; стадия III — стадия разрушения, характеризующаяся относительно коротким периодом работы элемента, когда напряжения в растянутой стержневой арматуре достигают физического или условного предела текучести, в высокопрочной арматурной проволоке—временного сопротивления, а напряжения в бетоне сжатой зоны
Рассмотрим три стадии напряженно-деформированного состояния в зоне чистого изгиба железобетонного элемента при постепенном увеличении нагрузки
Стадия I. При малых нагрузках на элемент напряжения в бетоне и арматуре невелики, деформации носят преимущественно упругий характер; зависимость между напряжениями и деформациями линейная и эпюры нормальных напряжений в бетоне сжатой и растянутой зон сечения треугольные. С увеличением нагрузки на элемент в бетоне растянутой зоны развиваются неупругие деформации, эпюра напряжений становится криволинейной, напряжения приближаются к пределу прочности при растяжении. Этим характеризуется конец стадии I. При дальнейшем увеличении нагрузки в бетоне растянутой зоны образуются трещины, наступает новое качественное состояние.
Стадия II. В том месте растянутой зоны, где образовались трещины, растягивающее усилие воспринимается арматурой и участком бетона растянутой зоны над трещиной. В интервалах растянутой зоны между трещинами сцепление арматуры с бетоном сохраняется, и по мере удаления от краев трещин растягивающие напряжения в бетоне увеличиваются, а в арматуре уменьшаются. С дальнейшим увеличением нагрузки на элемент в бетоне сжатой зоны развиваются неупругие деформации, эпюра нормальных напряжений искривляется, а ордината максимального напряжения перемещается с края сечения в его глубину. Конец стадии II характеризуется началом заметных неупругих деформаций в арматуре.
Стадия III, или стадия разрушения. С дальнейшим увеличением нагрузки напряжения в стержневой арматуре достигают физического или условного предела текучести; напряжения в бетоне сжатой зоны под влиянием нарастающего прогиба элемента и сокращения высоты сжатой зоны также достигают временного сопротивления сжатию. Разрушение железобетонного элемента начинается по арматуре растянутой зоны и заканчивается раздроблением бетона сжатой зоны. Такое разрушение носит пластический характер, его называют случаем 1. Если элемент в растянутой зоне армирован высокопрочной проволокой с малым относительным удлинением при разрыве (~4 %), то одновременно с разрывом проволоки происходит и раздробление бетона сжатой зоны, разрушение носит хрупкий характер, его также относят к случаю 1.
В элементах с избыточным содержанием растянутой арматуры — переармированных — разрушение происходит по бетону сжатой зоны, переход из стадии II в стадию III происходит внезапно. Разрушение переармированных сечений всегда носит хрупкий характер при неполном использовании растянутой арматуры; его называют случаем 2.
Ненапрягаемая арматура сжатой зоны сечения в стадии III испытывает сжимающие напряжения, обусловленные предельной сжимаемостью бетона as = eu&Јs.
Сечения по длине железобетонного элемента испытывают разные стадии напряженно-деформированного состояния; так, в зонах с небольшими изгибающими моментами— стадия, по мере возрастания изгибающих моментов — стадия II, в зоне с максимальным изгибающим моментом — стадия III. Разные стадии напряженно-деформированного состояния железобетонного элемента могут возникать и на различных этапах—при изготовлении и предварительном обжатии, транспортировании и монтаже, действии эксплуатационной нагрузки. При обжатии в предварительно напряженном элементе возникают довольно высокие напряжения. Под влиянием развития неупругих деформаций эпюра сжимающих напряжений приобретает криволинейное очертание. В процессе последовательного загружения внешней нагрузкой предварительные сжимающие напряжения погашаются, а возникающие растягивающие напряжения приближаются к временному сопротивлению бетона растяжению ( II.2). Перемещение в глубь сечения ординаты с максимальным напряжением на криволинейной эпюре аь=еь£ь обусловлено последовательным увеличением значений е& и одновременным уменьшением Еь от оси к внешнему краю сечения. Особенность напряженно-деформированного состояния предварительно напряженных элементов проявляется главным образом в стадии I. Внешняя нагрузка, вызывающая образование трещин, значительно увеличивается (в несколько раз), напряжение в бетоне сжатой зоны и высота этой зоны также значительно возрастают. Интервал между стадиями I и III сокращается. После образования трещин в стадиях II и III напряженные состояния элементов с предварительным напряжением и без него сходны.
3. Процесс развития трещин в растянутых зонах бетона
В железобетонных элементах трещины могут быть вызваны условиями твердения и усадки бетона, предварительным обжатием при изготовлении, перенапряжением материалов при эксплуатации — перегрузкой, осадкой опор, изменением температуры и т. п. Трещины от перенапряжения чаще всего появляются в растянутых зонах, реже в сжатых. Трещины в растянутых зонах элементов, не заметные на глаз, появляются под нагрузкой даже в безукоризненно выполненных железобетонных конструкциях. Образование их вызывается малой растяжимостью бетона, не способного следовать за значительными удлинениями арматуры при высоких рабочих напряжениях. В предварительно напряженных конструкциях трещины появляются при сравнительно больших значениях нагрузки. Опыт эксплуатации железобетонных конструкций зданий и сооружений показывает, что при ограниченной ширине раскрытия эти трещины не опасны, и не нарушают общей монолитности железобетона.
Арматура в бетоне растянутой зоны элемента несколько сглаживает отрицательное влияние неоднородности структуры и нарушений сплошности бетона, однако при обычном содержании арматуры предельная растяжимость армированного бетона лишь незначительно превышает предельную растяжимость неармированного бетона.
Трещины в сжатых зонах обыкновенно указывают на несоответствие размеров сечения усилиям сжатия, они опасны для прочности конструкции.
В процессе развития трещин з растянутых зонах бетона различают три этапа: 1) возникновение трещин, когда они могут быть еще невидимыми; 2) образование трещин, когда они становятся видимыми невооруженным глазом, и 3) раскрытие трещин до предельно возможной величины. Можно считать, что в элементах с обычным содержанием арматуры образование трещин совладает с их возникновением, поэтому рассматривают два этапа: 1) образование трещин и 2) раскрытие трещин.
Граничная высота сжатой зоны
В сечениях, нормальных к продольной оси элементов,— изгибаемых, внецентренно сжатых, внецентренно растянутых при двузначной эпюре напряжений характерно одно и то же напряженно-деформированное состояние. В расчетах прочности усилия, воспринимаемые сечением, нормальным к продольной оси элемента, определяют по расчетным сопротивлениям материалов с учетом коэффициентов условий работы. При этом принимают следующие исходные положения: бетон растянутой зоны не работает — сопротивление Rbt равно нулю; бетон сжатой зоны испытывает расчетное сопротивление Rb — эпюра напряжений прямоугольная; продольная растянутая арматура испытывает напряжения, не превышающие расчетное сопротивление; продольная арматура в сжатой зоне сечения испытывает напряжение osc. В общем случае условие прочности при любом из перечисленных внешних воздействий формулируется в виде требования о том, чтобы момент внешних снл не превосходил момента внутренних усилий. Для расчета прочности внецентренно сжатых элементов в нормах приводится другая упрощенная зависимость по определению граничной высоты сжатой зоны. Таким образом, в общем случае расчет прочности сечения, нормального к продольной оси, производится в зависимости от значения относительной высоты сжатой зоны. Напряжения высокопрочной арматуры as в предельном состоянии могут превышать условный предел текучести.