- •Л.А. Ковригин техника высоких напряжений
- •Введение
- •Атмосферные перенапряжения
- •1.1. Волновые процессы в линиях электропередачи
- •1.1.1. Прохождение электромагнитной волны через узловую точку
- •1.1.2. Прохождение электромагнитной волны через индуктивность
- •1.1.3. Прохождение электромагнитной волны мимо емкости
- •1.2. Развитие грозового разряда
- •Важным параметром при расчете грозозащиты является крутизна фронта тока молнии, это отношение амплитуды тока молнии Iм к длительности фронта τф (рис. 1.17):
- •1.4. Молниеотводы
- •1.5. Заземлители
- •Порядок устройства заземлителей:
- •1) Измеряется удельное объемное сопротивление грунта;
- •1.6. Разрядники
- •1.6.1. Структура времени разряда
- •1.6.2. Вольт-секундная характеристика искрового промежутка
- •1.6.3. Принцип защиты объекта разрядником
- •1.6.4. Трубчатый разрядник
- •1.6.5. Вентильный разрядник
- •1.6.6. Магнитно-вентильный разрядник
- •1.6.7. Ограничитель перенапряжения нелинейный
- •1.7. Грозозащита линий электропередачи
- •1.7.1. Индуктированные перенапряжения на лэп
- •1.7.2. Прямой удар молнии в опору лэп, не защищенную тросами
- •1.7.3. Прямой удар молнии в опору лэп с тросами
- •На изоляцию будет воздействовать напряжение:
- •1.7.4. Прямой удар молнии в провод лэп
- •1.7.5. Прямой удар молнии в трос в центре пролета
- •Через τфнапряжение начнет спадать (рис. 1.50,б).
- •1.7.6. Общие принципы защиты лэп
- •1. 8. Грозозащита подстанций
- •1.8.1. Допустимое расстояние между вентильным разрядником и защищаемым объектом
- •1.8.2. Грозозащита подстанций на напряжение 3–20 кВ
- •1.8.3. Грозозащита подстанций на напряжение 35–220 кВ
- •1.8.4. Грозозащита подстанций на напряжение 500 кВ
- •1.8.5. Грозозащита вращающихся машин
- •2. Внутренние перенапряжения
- •2.1. Общие сведения
- •2. 2. Перенапряжения при отключении ненагруженных линий
- •Возникновение перенапряжений можно избежать при отключении трансформаторов со стороны низкого напряжения (рис. 2.5, б). В этом случае линия разрядится через обмотку трансформатора.
- •2.3. Перенапряжения при отключении трансформаторов
- •С учетом (2.2) уравнение (2.8) примет вид
- •3. Корона на проводах лэп
- •3.1. Общие сведения
- •Зная критическую напряженность, можно определить критическое напряжение образования короны:
- •3. 2. Корона на проводах лэп при постоянном напряжении
- •3.3. Корона на проводах лэп при переменном напряжении
- •3.4. Корона на проводах лэп при импульсном напряжении
- •Скорость распространения волны вдоль некоронирующей линии равна скорости света c:
- •4. Высоковольтные испытательные установки и измерение высоких напряжений
- •4. 1. Одноступенчатый генератор импульсных напряжений
- •Заряд емкости Сф идет в соответствии с уравнением
- •Одновременно идет разряд Сг через Rхв:
- •4. 2. Многоступенчатый гин
- •4.3. Генератор постоянного напряжения
- •4.4. Испытательные трансформаторы
- •4.5. Измерение высоких напряжений
- •4. 5.1. Шаровые разрядники
- •4.5.2. Электростатические вольтметры
- •Достоинством электростатического вольтметра является линейность шкалы, что видно из формулы (4.23). Предел измерения и чувствительность вольтметра регулируются площадью пластин и упругостью пружины.
- •4.5.3. Делитель напряжения
- •4.5.4. Генерирующий вольтметр
1.6.6. Магнитно-вентильный разрядник
Магнитно-вентильный разрядник отличается от вентильного разрядника способом гашения дуги. Кольцевой искровой промежуток магнитно-вентильного разрядника (рис. 1.44) образован внутренним и внешним электродами.
Рис. 1.44. Конструкция магнитно-вентильного разрядника
Электроды выполняются из немагнитного материала с хорошей теплопроводностью (медь, латунь) и находятся в поле постоянного магнита. Возникшая в результате пробоя промежутка дуга под действием магнитного поля начинает с большой скоростью вращаться в кольцевом зазоре (см. рис. 1.44). За счет перемещения дуги автоэлектронная эмиссия не переходит в термоэлектронную вплоть до токов в 300 А. При обрыве дуги электрическая прочность восстанавливается быстрее, чем в промежутке с неподвижной дугой.
Магнитно-вентильные разрядники изготавливаются на напряжения выше 220 кВ. Разрядники комплектуются из стандартных элементов РВМГ-30. Элемент имеет 5 блоков (по 4 единичных искровых промежутков), шунтированных сопротивлениями, и 10 вилитовых дисков диаметром 150 мм.
Магнитно-вентильный разрядник РВМГ-500 собирается из 12 стандартных элементов РВМГ-30 на трех опорных колоннах высотой 6 м по винтовой линии. Разрядник срабатывает при напряжении 1,2 МВ.
1.6.7. Ограничитель перенапряжения нелинейный
Рис. 1.45. Ограничитель перенапряжения нелинейный |
граничитель перенапряжения нелинейный (рис. 1.45) представляет собой разрядник без искровых промежутков, активная часть его состоит из металлооксидных нелинейных резисторов, изготовляемых из окиси цинка (ZnO) с малым добавлением окислов других металлов. Высоконелинейная вольт-амперная характеристика резисторов позволяет им длительно находиться под действием рабочего напряжения, обеспечивая при этом глубокий уровень защиты от перенапряжений. Резисторы запрессовываются в оболочку из полимерных материалов, которая обеспечивает заданную механическую прочность и изоляционные характеристики. При фазном напряжении ток утечки носит емкостный характер и составляет доли миллиампера. Рассчитаны ограничители для работы до напряжения 220 кВ, максимальный ток 10 кА.
1.7. Грозозащита линий электропередачи
Атмосферные перенапряжения на ЛЭП возникают как при непосредственном ударе молнии в ЛЭП, так и при ее ударе в землю вблизи ЛЭП. Поскольку при ударе молнии в провод выделяется вся энергия разряда, а при индуктированных напряжениях только ее часть, можно заранее утверждать, что перенапряжения прямого удара молнии представляют наибольшую опасность.
При прямых ударах молнии на проводах возникают весьма высокие потенциалы, приводящие в большинстве случаев к импульсным перекрытиям изоляции. Само по себе импульсное перекрытие не опасно, потому что длительность его составляет не более 100 мкс и не вызывает отключение линии. Однако вслед за импульсным перекрытием возникает силовая дуга, что ведет к отключению линии.
1.7.1. Индуктированные перенапряжения на лэп
Лидер грозового разряда представляет собой спускающийся от облака к земле канал, несущий отрицательный заряд. Отрицательные заряды лидера индуктируют на проводе линии положительные заряды, т. е. продольная составляющая Еx напряженности электрического поля Е стягивает положительные заряды в точку a (рис. 1.46, а).
а б
Рис. 1.46. Удар молнии вблизи ЛЭП
Ввиду относительно небольшой скорости лидера ток положительных зарядов в линии мал, поэтому потенциал на проводе равномерен.
В стадии главного разряда вдоль канала лидера со скоростью, близкой к скорости света, движется разрядная волна, которая уменьшает потенциал канала до нуля, электрическое поле распадается. Заряды, которые были притянуты к одной точке, разбегаются в разные стороны в виде волн с крутым фронтом (рис. 1.46, б). Крутизна его соответствует крутизне фронта молнии. Индуктированное напряжение можно вычислить по формуле
, (1.48)
где Iм – величина тока молнии, А; b – расстояние от линии до места удара молнии, м; h – высота подвеса провода, м.
Пусть на расстоянии 50 м от линии, провода которой находятся на высоте 10 м, в землю ударила молния с током 50 А, тогда индуктированное перенапряжение
.
Индуктированные перенапряжения возникают одновременно на всех проводах линии, поэтому межфазная изоляция не подвергается воздействию. В линиях на металлических опорах индуктированные перенапряжения могут вызвать импульсное перекрытие с провода на опору.