DVS_TRP

или

б) В дизелях предполагается, что сгорание происходит вначале при постоянном объеме, а затем при постоянном давлении с совершением работы и коэффициентом избытка воздуха всегда больше единицы (α > 1)

в) Для газообразного топлива принимается условие, что сгорание происходит при постоянном объеме, коэффициент избытка воздуха может быть как больше, так и меньше единицы и с учетом приведения теплоты к килоджоуль/моль:

В уравнениях (2) - (4):

22,4 м3/кмоль – объем киломоля любого газа; ξz – коэффициент использования теплоты, вводимый в уравнение для учета потерь теплоты, выделившейся при сгорании топлива в систему охлаждения и вследствие утечек рабочего тела через поршневые кольца, и по другим направлениям; принимается по опытным данным (табл. 2.14).

uc = (µcv )tc tc – внутренняя энергия горючей смеси (воздуха) в конце сжатия, кДж/моль;

42

u" = u пр сг = (µc" )tc t – внутренняя энергия остаточных газов в

c c . v c

конце сжатия, кДж/моль;

λ = pz / pc – степень повышения давления при сгорании; принимается по опытным данным (табл. 2.14). При расчете цикла дизеля чаще задаются значением давления pz, максимально допустимого для надежной работы двигателя;

u"z = (µcv" )t z t z – внутренняя энергия продуктов сгорания при темпера-

туре tz (условная точка окончания сгорания при расчете разомкнутого термодинамического цикла).

В уравнениях (2) и (4) неизвестными являются две величины: теплоемкость продуктов сгорания (µcv" ) t z и их температура tz. Решение этих

уравнений может выполняться методом последовательных приближений, графически или аналитически с использованием формул для определения теплоемкостей (см. табл. 2.13).

При использовании метода последовательных приближений и подстановки всех известных величин уравнение баланса энергии преобразуется к виду:

–уравнение 2

–уравнение 3

–уравнение 4

43

tz0 > 1600 ºC, а для бензиновых и газовых двигателей tz0 > 2500 ºC. Определяется теплоемкость продуктов сгорания при tz0 и вычисляется в первом приближении температура tz1 .

Процесс приближений продолжается до выполнения условия

(t zi − t z(i −1) ) t zi < 2 10−3 .

Tz = t zi + 273 .

При аналитическом решении уравнений (2) и (4) также вычисляется значение С, а в формулы (5) - (7) для вычисления теплоемкости продуктов сгорания вместо значений теплоемкостей компонентов подставляются соответствующие формулы (см. табл. 2.13). После преобразования первое уравнение приводится к виду

At z2 + Bt z + C = 0 ,

где А и В – коэффициенты, определяемые после подстановки формул для теплоемкостей.

Тогда

Tz = t z + 273 .

Расчетное значение давления газов в конце сгорания

pzр = µ раб. см pc (Tz Tc ).

Вбензиновых двигателях действительное давление меньше, поэтому принимают pz = 0,85 pzp , а степень повышения давления при сгорании

вычисляют по формуле λ = pzр pc .

В дизелях значениями pz или λ задаются перед расчетом Tz. Неизвестное значение вычисляется по уравнению λ = pz pc .

44

Степень предварительного расширения ρ = Vz' Vc , характеризующая продолжительность сгорания при p = const, определяется по формуле

ρ = µ раб.см Tz (λTc ).

Средние значения параметров, характеризующих процесс сгорания, приведены в табл. 2.14. Для дизелей меньшие значения относятся к двигателям без наддува.

где коэффициент К = 0,45…0,50. В данном расчете принимается К = 0,5.

M CO = 21 − 0,96 0,208 0,517 = 0,00574 кмоль. 1 + 0,5

Количество диоксида углерода

45

Количество теплоты, потерянной вследствие химической неполноты сгорания бензина при α = 0,96

∆ Hu = 114000 (1 − α) L0 = 114000 (1 − 0,96) 0,517 = 2358 кДж/кг.

ляется последовательным интерполированием по температуре и коэффициенту избытка воздуха (прил. 5).

Для определения tz значения теплоемкостей продуктов сгорания представляем в виде формул (см. табл. 2.13):

47

M O 2 = 0,208 (α−1) L0 = 0,208 (1,5 −1) 0,499 = 0,0519 кмоль.

Количество азота

M N 2 = 0,792 α L0 = 0,792 1,5 0,499 = 0,5928 кмоль.

Общее количество продуктов сгорания

M 2 = 0,0725 + 0,063 + 0,0519 + 0,5928 = 0,7802 кмоль.

Объемные доли компонентов в продуктах сгорания rCO 2 = M CO 2 M 2 = 0,0725 / 0,7802 = 0,0929 ;

аналогично

rO 2 = 0,0519 / 0,7802 = 0,0665 ; rH 2 O = 0,063 / 0,7802 = 0,0808 ; rN 2 = 0,5928 / 0,7802 = 0,7598 .

Проверка ∑ ri = 0,0929 + 0,0808 + 0,0665 + 0,7598 = 1.

Коэффициенты молекулярного изменения:

–горючей смеси

µ 0 = M 2 M1 = 0,7802 / 0,7485 = 1,042 ;

–рабочей смеси

Коэффициент использования теплоты ξz для дизеля с неразделенной камерой сгорания и объемно-пленочным смесеобразованием принимаем

ξz = 0,80 (см. табл. 2.14).

Низшая теплота сгорания дизельного топлива Нu = 42500 кДж/кг

(см. табл. 2.12).

Максимальное давление сгорания в дизелях находится в пределах рz = 7,5…12 МПа. Большие значения имеют место в дизелях с наддувом. Для рассчитываемого дизеля принимаем рz = 8 МПа.

49

Степень повышения давления при сгорании

λ = pz pc = 8,0 / 4,2611 = 1,877 .

Температура воздуха в конце сжатия

tc = Tc − 273 = 937 − 273 = 664 oC .

Мольную теплоемкость воздуха при постоянном объеме и tс = 664 ºC определяем методом интерполяции по таблице прил. 4.

(µcv )664 = (µcv )600 + (µcv )700 − (µcv )600 64 =

700 − 600

= 22,091 + 22,409 − 22,091 64 = 22,295 кДж/(кмоль °C). 100

Мольная теплоемкость остаточных газов при tc = 664 °C и α = 1,5 (прил. 6 )

Это уравнение решаем методом последовательных приближений. В нулевом приближении принимаем t z0 = 1800 oC .

Первое приближение (α=1,5):

(µcv" )1800 = 27,497 кДж/(кмольºC) (прил. 6)

71159 = 8,656 t z1 + 1,041 27,497 t z1 .

t z1 = 71159 / 37,280 = 1909 oC .

Второе приближение:

(µcv )1909 = (µcv )1900 + (µcv )2000 − (µcv )1900 (1909 −1900) =

2000 −1900

50