- •Часть II
- •§ 2 Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •Санитарно-гигиенические и технологические
- •§ I. Требования, предъявляемые к вентиляции
- •§ 2. Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •§ 2. Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •§ 3. Расчетные параметры внутреннего . И наружного воздуха
- •§ 5. Воздушный режим здания.
- •Глава III
- •§ 8 Изображение в /-d-диаграмме процесса
- •§ 9. Изменение тепловлажностного
- •§ 10. Процесс нагрева и охлаждения воздуха
- •§ 11. Процесс адиабатического увлажнения воздуха
- •§ 12. Процесс изотермического
- •§ 13. Политропическии процесс тепло- и влагообмена воздуха
- •§ 14. Процесс смешения воздуха
- •§ 15. Изображение процесса тепло-
- •Глава IV уравнение баланса воздуха в помещении. Уравнения балансов вредных выделении в помещении
- •§ 16. Общие положения
- •§ 76. Общие положения
- •§ 17. Уравнения балансов воздуха
- •Глава V
- •§ 18. Тепловой баланс помещения
- •§ 19. Теплопоступления от людей
- •§ 20. Теплопоступления от освещения
- •§ 22. Теплопоступления от нагретого оборудования
- •§ 23. Теплопоступления с продуктами сгорания
- •§ 24. Теплопоступления от остывающего
- •§ 25. Передача тепла через
- •§ 26. Составление приближенного теплового баланса помещения и здания по укрупненным показателям
- •§ 27. Меры теплозащиты
- •§ 28. Общая последовательность полного расчета
- •Глава VI
- •§ 29. Тепло- и влагообмен на свободной
- •§ 30. Поступления тепла и влаги в помещение с поверхности воды и с водяным паром
- •§ 31. Тепло- и влагообмен в аппаратах
- •Глава VII
- •§ 32. Краткая характеристика свойств
- •§ 33 .Определение количества газов и паров,
- •§ 34. Взрывоопасность газов и паров
- •Глава VIII
- •§ 35. Определение требуемой производительности
- •I. Один приток, одна вытяжка
- •2 Один приток, две вытяжки
- •§ 36. Параметры воздуха в вентиляционном процессе.
- •§ 37. Нестационарный режим вентилируемого помещения.
- •Глава IX аэродинамические основы организации воздухообмена в помещении
- •§ 38. Общие положения
- •§ 39. Свободные изотермические струи
- •§ 40. Свободные неизотермические струи
- •4С я Ср V Рокр V j о
- •0,6 Я sinAx 0,6я
- •§ 41. Струи, вытекающие через решетки
- •§ 42. Струи, настилающиеся на плоскость
- •§ 43. Свободные конвективные потоки,
- •§ 44. Струи, истекающие в ограниченное пространство
- •§ 45. Движение воздуха около
- •§ 46. Схемы движения воздуха
- •§ 47. Принципиальные схемы решения
- •§ 49. Устройства для забора воздуха
- •§ 51. Вентиляционные камеры
- •§5/ Вентигяци-онные камеры1 — вентиляционный агрегат, 2 — соединительная секция, 3 — ороси тельная секция, 4 — калориферная секция, 5 — приемная секция
- •§ 52. Вентиляционные каналы и воздуховоды
- •Глава XI
- •§ 63. Основные понятия
- •§ 54. Распределение давлении
- •§ 56. Расчет вытяжных систем вентиляции
- •§ 56 Расчет вытяжных систем вентиляции по статическому давлению
- •§ 57. Воздуховоды равномерной раздачи
- •2 Статическое давление в конце воздуховода по формуле (XI.78):
- •4. Определяем 6* по формуле (х1.94), результаты расчетов также заносим в табл. XI.6.
- •3. Максимальная скорость в щели
- •Глава XII
- •§ 59 Устройство калориферов
- •§ 60. Установка калориферов
- •§ 61 Расчет калориферов
- •§ 62. Защита калориферов от замерзания
- •§ 63. Общие сведения
- •§ 64 Классификация обеспыливающих устройств
- •§ 65. Классификация пылеуловителей
- •§ 66. Сухие пылеуловители
- •§ 67. Мокрые пылеуловители
- •§ 68. Тканевые пылеуловители
- •§ 69 Электрические пылеуловители
- •§ 70. Классификация воздушных фильтров
- •§ 71. Сухие пористые фильтры
- •§ 72. Смоченные пористые фильтры
- •§ 73. Фильтрующий материал фп
- •§ 74. Фильтры для тонкой и сверхтонкой очистки воздуха от пыли, микроорганизмов и частиц радиоактивных аэрозолей
- •§ 75. Индивидуальный агрегат для очистки воздуха от пыли
- •Глава XIV
- •§ 77. Местная вытяжная вентиляция
- •§ 78. Вытяжные шкафы
- •§ 79. Бортовые и кольцевые отсосы
Глава VI
ТЕПЛО- И ВЛАГООБМЕН ВОЗДУХА С ВОДОЙ
При расчетах вентиляционного процесса и процесса кондиционирования воздуха необходимо рассматривать взаимодействие влажного воздуха с водой.
§ 29. Тепло- и влагообмен на свободной
ПОВЕРХНОСТИ ВОДЫ
Процессы тепло- и влагообмена на свободной поверхности воды рассчитывают для определения количества тепла и влаги, поступающих в воздух (в помещении или в поверхностно-испарительных увлажнителях вентиляционных установок и кондиционеров).
Для определения поступлений явного конвективного тепла Qa, Вт, используется зависимость
Qh = а (^пов — /в) F, (VI. 1)
где а — коэффициент теплообмена, Вт/(м2-К); /лов— температура поверхности, °С; /в — температура окружающей среды, °С; F — площадь поверхности испарения, м2.
Аналогичные выражения применяют для определения влагопоступ- лений W, кг/ч;
W = $p (Рпов — Рв) F (VI.2)
или
^ = P(Cn0B-C8)F, (VI.3)
где рР и Р — коэффициенты влагообмена, отнесенные соответственно к разности парциальных давлений, кг/(ч-м2-Па), и к разности концентраций, м/ч; раов и рв — парциальное давление водяного пара соответственно над поверхностью испарения и в окружающем воздухе, Па; Спов и Св — концентрация водяного пара соответственно над поверхностью испарения и в окружающем воздухе, кг/м3.
Из основного уравнения газового состояния (III.2) устанавливается следующая зависимость между концентрацией/и парциальным давлением:
С — 2,16- Ю-*3 . (VI.4)
273 + / • 1 '
Для расчета по уравнениям (VI. 1) — (VI.3) необходимо определить коэффициенты тепло- и влагообмена, а в ряде случаев и температуру поверхности.
Представление зависимостей ё безразмерном виде при применении положений теории подобия позволяет использовать их в широком диапазоне гидродинамических и тепловлажностных условий. Во многих исследованиях рассматривались два характерных гидродинамических режима: естественная конвекция как результат действия гравитационных сил и вынужденная конвекция как следствие воздействия вынужденного воздушного потока.
Для процессов тепло- и влагообмена в условиях естественной конвекции А. В. Нестеренко получил следующие зависимости: при Ar Pr=3-106... 2-108
(VI.
5) (VI.6)
Nu' = 0,66 (Аг Рг' )0’26,
a.L
где Nu — —— — термический критерий Нуссельта [здесь L — определяющий
pL
диффузионный
критерий Нуссель
^ Рв Рпов
та;
Аг=g
V" рв
ственно окружающего воздуха и воздуха в пограничном слое над поверхностью воды);
v v
Рг = ——термический критерий Прандтля; Рг'— * —диффузионный критерий a D
Прандтля.
Для условий вынужденной конвекции критериальные зависимости имеют вид:
Nu = A Re" Рг0-33 Gu
,0.175 02.
Nu'
=
В
Яеп
(Рг')0-33
Gu0-135
в2,
Тс-Тм
vL
—
критерий
Рейнольдса;
где А и В — коэффициенты; Re =
v ' - Тс
критерий Гухмана (здесь Тс и Тм — абсолютные температуры по сухому и мокрому Т а
термометрам, К); ©=~——температурный фактор (здесь ТПов — абсолютная тем- Т пов
пература поверхности,,К).
Значения коэффициентов Л и В и показателя степени п приведены в табл. VI.1.
Таблица VI. 1
Значения
коэффициентов А и В и показателя
степени п |
А |
в |
п |
3,15-103—2,2-104 |
0,51 |
0,49 |
0,61 |
2,2-Ю4—3,15-105 |
0,027 |
0,0248 |
0,9 |
В практических условиях движение масс воздуха вблизи поверхности воды может быть обусловлено одновременно энергией вынужденного потока и гравитационными силами. Поэтому в критериальные уравнения вводят комплекс Ar/jRe2, учитывающий соотношение сил, вызывающих естественный и вынужденный потоки. По значению этого комплекса можно судить о преобладании влияния того или иного вида конвекции
.
Экспериментальные исследования процессов тепло- и влагообмена при испарении, выполненные в лаборатории кафедры «Отопление и вентиляция» МИСИ с использованием данных разработок О. Кришера и Л. С. Клячко, проводились на ваннах различной длины и при изменении положения уровня поверхности испарения по отношению к их кромкам. При этом были установлены зависимости как для усредненных по поверхности значений критериев Нуссельта, так и для их локальных величин.
Средние по поверхности значения критериев Нуссельта определяются зависимостями:
при Ar Pr>6-107 и Ar/Re2>Prv’
Nu = 0,113+ 0,5(^)~° 5] (ArPr)7, Я0,25 (VI.9)
Nu' = 0,13861^1 + 0,5 (-|1г)-°’5](Агрг'),А Я0-25; (VI. 10)
при jRe>2-104 и Ar/Re2<Pr’/J
Nu= 0,0337 jl + 0,18^1+ (-^)0’5](~г)0,>е°’8рг,/^0'25 (у1Л1>
и
Nu' = 0,0398 jl -f- 0,18jl -f f^)0’5 J (^r)0 25} Re°’8 Pr'lf° ^°’25- (VI. 12)
В зависимости (VI.9) — (VI. 12) входит геометрический фактор Я, учитывающий расположение уровня жидкости по отношению к кромкам сосуда. Значение фактора Я вычисляется по формуле
H=i-}-Ah/L, (VI. 13)
где Ah — расстояние от кромки сосуда до поверхности жидкости, м; L — характерный размер сосуда (длина по направлению движения воздуха), м.
Для определения температуры поверхности испарения для ванн различных размеров в широком диапазоне изменения гидродинамических и тепловлажностных условий получена полуэмпирическая формула:
'пов — 'ж— 2Ш * (VI. 14)
Значения параметрических комплексов Л и Б в формуле (VI.14):
A = b\ + lmD; (VI. 15)
Б — ЬХ (/ж - *с) + ImD (*ж - *р), (VI. 16)
где b — коэффициент гидродинамических условий; т — коэффициент пропорциональности, D — коэффициент диффузии; 1ж — температура толщи воды; 1о — температура воздуха по сухому термометру; tv—температура точки росы.
Величину коэффициента b принимают, в зависимости от гидродинамических условий протекания процесса:
Ь = 0,858 при Аг Рг > 2- 10е и Ar/Re2> Рг1/,;
Ь = 0,89 при Re > 2-104 и Ar/Re2 < Рг1/,.Значение коэффициента m определяют по соотношению
Спов ^"В
(VI. 17)
^ПОВ
Поскольку значение температуры /пов является искомой величиной, то в начале расчета ее следует задать ориентировочно.