колесник
.pdf51
4.4. Расчет шага фонарей или отдельных светильников при нормировании средней освещенности
Инструкция СН 541 – 82 регламентирует при нормированной средней освещенности шаг фонарей (расстояние между опорами) или отдельных светильников рассчитывать по формуле:
|
1 |
|
M |
|
|
|
|
L |
|
|
ηE Fлimi , |
где Ен – нормируемая освещенность; |
|||
|
|
||||||
|
|
||||||
|
πЕнbKз i 1 |
i |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|||
ηEi – коэффициент использования по освещенности светильников |
i-го |
||||||
ряда. |
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициенты |
|
использования |
типовых |
светильников |
по |
||
освещенности в направлении β=00 |
и β=1800 |
приведены в таблицах |
источников [2, 6, 8, 16]. Шаг фонарей или светильников в районе пешеходного перехода и железнодорожного переезда выбирается равным 1.5H, со сдвигом 0.75 H в обе стороны относительно осевой лини перехода (переезда), где H – высота установки светильника.
4.5. Расчет показателя ослепленности
Показатель ослепительности Р – это критерий оценки слепящего действия осветительной установки, значение которого определяется по формуле [ 2 ] :
|
|
|
|
|
P 570 a CB |
|
|
|
, где а – коэффициент неэквивалентности, равный: |
K |
з |
В |
||
|
|
н |
|
для ЛН –1; для ЛЛ и ДРЛ – 1,3; для ДРИ – 1.1; для ламп ДНаТ – 0,9; Кз – коэффициент запаса; Вн – нормируемая средняя яркость, кд/м2; Св – постоянный коэффициент, зависящий от яркости фона, определяется по графику рис.10; βΣ – суммарная яркость вуалирующей пелены, кд/м2:
M |
|
|
i ; |
М – |
число светильников; βi – яркость вуалирующей |
i 1 |
|
|
пелены, создаваемой |
i - м рядом светильников. |
Яркость вуалирующей пелены от каждого ряда светильников определяется для наблюдателя, находящегося на продольной линии посередине проезжей части данного направления движения, и рассчитывается по формуле:
i |
m |
|
[0,88(I |
|
0 )i 0,82(I |
|
0 )i 2,1(I |
|
0 )i 1,55(I |
|
0 )i ], |
|
|
|
75 |
80 |
85 |
90 |
|||||||
3300[(H h)2 |
b2 ] |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Н – высота установки светильников, м; |
h – высота глаз наблюдателя |
|||||||||||
над уровнем проезжей части, принимается равной 1,5 м; |
|
bi – расстояние |
|
|
|
|
|
52 |
|
|
|
|
|
|
|
|
между линией i-го ряда светильников и средней продольной линией |
|||||||||||||
проезжей части данного направления движения; m – число светильников |
|||||||||||||
фонаря, |
относящихся |
к |
i-му |
ряду; |
(I |
0 )i ; (I |
|
0 )i ; (I |
0 )i ; (I |
0 )i – |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
75 |
|
80 |
85 |
90 |
|
величина силы света светильников i-го ряда в плоскости β=900 |
|||||||||||||
соответственно под углами α=75, |
80, |
85 |
и 900, |
кд. |
|
|
|
|
|||||
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Св |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,2 |
0,4 |
0,6 |
0,8 |
1 |
1,2 |
1,4 |
1,6 |
1,8 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Вн |
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис.10. График зависимости постоянного коэффициента Св |
для расчета показателя |
||||||||||||
ослепленности от яркости фона Вн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.6. Электрическая часть. Расчет сетей наружного освещения по потере напряжения
Значение расчетных потерь напряжения в осветительной сети наружного освещения (в процентах) при питании от трансформаторов различной мощности без учета равномерности нагрузки (общий случай) приведено в табл. 17
|
|
|
|
Таблица 17 |
|
Мощность |
Расчетные потери в сети при коэффициенте мощности |
||||
|
суммарной нагрузки |
|
|||
трансформатора, кВ·А |
|
|
|||
|
|
|
|
||
0,9 |
0,8 |
0,7 |
0,6 |
||
|
|||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
20 |
6 |
5,5 |
|
|
|
35 |
|
5,5 |
5,5 |
||
|
|
||||
60 |
0,5 |
6,0 |
|||
|
|
||||
100 |
|
|
|
||
|
|
|
|
||
20 |
6 |
5,5 |
|
|
|
35 |
|
|
|
||
|
|
|
|
||
60 |
|
|
5,5 |
|
|
100 |
0,5 |
|
5,5 |
||
|
|
||||
160 |
|
6,0 |
|
||
|
|
|
|||
250 |
|
|
|
|
|
400 |
7 |
|
6,0 |
|
|
630 и выше |
6,5 |
|
|||
|
|
|
53
При определении расчетных потерь принято, что снижение напряжения у наиболее удаленных ламп равно 5% номинального напряжения ламп, а коэффициент загрузки трансформатора равен 0,9.
4.6.1. Расчет осветительной сети при равномерной нагрузке фаз
Расчет сечения проводов осветительной сети наружного освещения по потере напряжения производится по следующим формулам:
а) для однофазных и двуфазных линий, а также трехфазных линий с
отдельным нулевым проводом:
S M ; C U
б) для трехфазных линий с использованием нулевого провода сети общего назначения:
S |
M |
(1 |
|
aK |
|
); |
|
C U |
|
|
|
||||
Pн. осв. |
|||||||
|
|
|
|
|
где S – сечение провода, мм2; Σ М – сумма моментов нагрузки, кВт·м; U – расчетная потеря напряжения, %; С и а – коэффициенты, зависящие от напряжения сети, сечения нулевого провода и соотношения нагрузки общего пользования и наружного освещения; К – отношение нагрузок сети наружного освещения и сети общего пользования; Рн.осв. – нагрузка сети наружного освещения, кВт.
Значения коэффициентов С, а и К приведены в табл. 18 и 19.
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 18 |
|
|
|
Значение коэффициента С для медных и алюминиевых |
||||||
|
|
|
|
|
проводов |
|
||
Напряжение |
Число фаз в |
При отдельном нулевом |
При использовании нулевого |
|||||
сети, В |
линии |
провода сети общего |
||||||
проводе |
|
|
||||||
|
|
|
|
назначения |
||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
алюминий |
|
медь |
|
алюминий |
медь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
46 |
|
77 |
|
46 |
77 |
|
380/220 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
20 |
|
34 |
|
30 |
51 |
||
|
|
|
||||||
|
1 |
7,7 |
|
12,8 |
|
15,3 |
25,6 |
54
Таблица 19
Соотношение нагрузок сети |
Значение коэффициента а при соотношении |
|||
сопротивлений нулевого и фазного проводов в сети |
||||
наружного освещения и сети |
||||
|
380/220 В |
|||
общего пользования |
|
|||
1:1 |
|
2:1 |
||
|
|
|||
0,05 |
9,5 |
|
18,2 |
|
0,1 |
6,7 |
|
13 |
|
0,2 |
4,6 |
|
9,1 |
|
0,3 |
3,8 |
|
7,4 |
|
0,4 |
3,3 |
|
6,5 |
|
0,5 |
2,9 |
|
- |
|
0,6 |
2,7 |
|
- |
|
0,7 |
2,5 |
|
- |
|
0,8 |
2,3 |
|
- |
|
0,9 |
2,2 |
|
- |
|
1,0 |
2,1 |
|
- |
|
|
|
|
|
Приведенные в табл. 18 коэффициенты С определены без учета потери напряжения в общем нулевом проводе. Эти коэффициенты должны применяться только в случае симметрии нагрузки по фазам в общей системе (нагрузки наружного освещения и сети общего пользования). При раздельном расчете сетей наружного освещения и для систем с отдельным нулевым проводом, если сечение нулевого провода сети общего пользования равно сечению фазовых проводов сети наружного освещения. При сечениях нулевого провода отличных от фазного, следует подставлять в формулу расчетный коэффициент С’, определяемый как произведение коэффициента С, найденного при отдельном нулевом проводе, на коэффициент l, находимый из кривых рис.11.
------------- – однофазная сеть; -- -- -- -- – двухфазная сеть. |
r0/rф |
Рис.11. График для определения поправки l, учитывающей отличие сечения нулевого провода от сечения фазных проводов сети уличного освещения; r0/rф – отношение сопротивления нулевого провода к сопротивлению фазного.
55
4.6.2. Расчет сети при неравномерной нагрузке фаз
Расчет сечений фазных проводов с включением ламп на фазное напряжение производится по следующим формулам:
а) для трехфазной схемы с отдельным нулевым проводом (3 фазы + нуль):
S |
3M |
(1 Kнс mb); |
|
C U |
|||
|
|
б) для двух фазной схемы (2 фазы + нуль): в)
S |
3M |
(1 Kнс mb); |
|
C U |
|||
|
|
для трехфазной схемы с использованием нулевого провода сети общего пользования (3 фазы + общий нулевой провод):
S |
3M |
(1 |
|
|
aKз |
|
Кнс mb); |
|
C U |
|
|
|
|||||
Pн. осв. |
||||||||
|
|
|
|
|
|
где S – сечение фазного провода наружного освещения, мм2; M – сумма моментов нагрузок в максимально нагруженной фазе линии наружного освещения кВт·м; m – соотношение сопротивлений нулевого и фазного проводов; Рн.осв. – нагрузка сети наружного освещения, кВт; Кнс – коэффициент не симметрии фазных нагрузок, определяемый из графика рис.12; b – коэффициент, зависящий от соотношения фазных нагрузок, определяемый по табл.20.
1,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,2 |
Iмин/Iмакс |
|
|
|
|
|
|
|
||
0,1 |
|
|
|
|
|
|
Iср/Iмакс |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0 |
0,1 |
0,3 |
0,5 |
0,7 |
0,9 |
|
||||
0,2 |
0,4 |
0,6 |
0,8 |
1 |
||||||
|
Рис.12. График для определения коэффициента несимметрии фазных нагрузок Кнс; Iмин, Iмакс, Iср – ток наименее, наиболее и средне нагруженной фазы.
56
4.6.3. Расчет сетей с газоразрядными лампами по потере напряжения
Расчет, при отсутствии индивидуальной компенсации реактивной мощности, следует производить с учетом реактивного сопротивления – для воздушных линий при сечении провода 16 мм2 и выше и для кабельных линий при сечении 50 мм2 и выше. Расчеты следует проводить по
формулам параграфа 4.6., но вместо |
допустимой |
потери |
напряжения |
|||
(ΔU,%) следует принимать допустимую величину |
падения |
напряжения |
||||
(ΔU , %), |
учитывающую |
реактивные |
нагрузки |
и |
сопротивления и |
|
рассчитываемую по формуле: |
U U , |
|
|
|
||
где γ |
– коэффициент |
снижения |
допустимого |
значения потерь |
напряжения, учитывающий реактивные нагрузки и сопротивления, определяемые из графиков рис.13.
|
|
|
|
Таблица 20 |
|
Число фаз в линии с |
Соотношение нагрузок в фазах, % |
|
|||
напряжением 380/220 |
А |
В |
С |
Коэффициент b |
|
В |
|
||||
|
|
|
|
||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
0 |
0 |
1,0 |
|
|
100 |
0 |
25 |
1,2 |
|
3 |
100 |
0 |
50 |
1,3 |
|
100 |
0 |
75 |
1,4 |
||
|
|||||
|
100 |
0 |
100 |
1,0 |
|
|
100 |
25 |
25 |
1,5 |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
100 |
25 |
50 |
1,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
25 |
75 |
1,7 |
|
|
100 |
25 |
100 |
1,1 |
|
|
100 |
50 |
50 |
2,0 |
|
3 |
100 |
50 |
75 |
1,9 |
|
|
100 |
50 |
100 |
1,2 |
|
|
100 |
75 |
75 |
2,5 |
|
|
100 |
75 |
100 |
1,3 |
|
2 |
100 |
0 |
- |
1,0 |
|
|
100 |
25 |
- |
1,2 |
|
|
100 |
50 |
- |
1,3 |
|
|
100 |
75 |
- |
1,4 |
|
|
100 |
100 |
- |
1,0 |
|
|
|
|
|
57 |
|
|
|
1,0 |
|
|
|
|
|
|
1 |
|
0,9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
0,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,7 |
|
|
|
|
|
3 |
|
|
0,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,1 |
|
|
|
|
|
|
|
S, мм2 |
0 |
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
70 |
80 |
|
Рис.13. Графики f S : |
1 – кабельная линия, cosφ=0,9; 2 – воздушная |
||||||
линия, cosφ=0,9; |
кабельная линия, cosφ=0,5; 4 – воздушная линия, cosφ=0,5. |
|||||||
5. ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЕ В СИСТЕМАХ НАРУЖНОГО |
||||||||
ОСВЕЩЕНИЯ |
|
|
|
|
|
|
|
Решение вопросов энергосбережения в системах наружного освещения при жесткой регламентации норм горизонтальной освещенности пешеходных переходов, тротуаров, площадей и яркости дорожного покрытия проезжих частей магистралей связано с правильным выбором методики светотехнического расчета и оправданным выбором осветительных установок (светильников) с соответствующими источниками излучения (лампами). Расчет средней горизонтальной освещенности наружного освещения выполняется, как правило, точечным методом, поскольку методы удельной мощности не эффективны в экономическом смысле, так как дают завышенные результаты по мощности ламп светильников. Следует отметить также, что расчет освещенности точечным методом следует разделить на две независимые задачи:
а) поверочный или рекомендательный расчет для существующей системы наружного освещения с целью её оптимизации по энергетическим и экономическим параметрам (использование современных ламп с большей световой отдачей и меньшей мощностью; переход на новый тип современных светильников, например, герметизированных с плоским стеклом и ударопрочным корпусом из композитных материалов типа ЖКУ 001-250);
б) определение высоты установки светильников и расстояния между ними при выбранных типах ламп и светильников для вновь проектируемых или реконструируемых систем наружного освещения.
58
Расчетная формула точечного метода для прямой составляющей горизонтальной освещенности имеет вид:
E |
л |
, |
где Фл – световой поток выбранной лампы, лм; |
1000Кз Н 2 |
Кз – коэффициент запаса (по СНиП-23-05-95 для газоразрядных ламп равен 1.5); Н – высота установки светильника; Σε – суммарная относительная освещенность, лк, определяемая по формуле:
n |
3 |
|
di |
H |
|
|
|
|
|
|
|||||
Iαi cos |
arctg |
|
|
|
, |
где I α i определяется либо по |
|
|
|
||||||
i 1 |
|
|
H |
H |
|
|
|
|
|
|
|
1i |
|
|
формулам приближённой аналитической аппроксимации для выбранного типа светильника из табл. 21 либо по известной КСС для вычисленного
значения i arctg |
di |
; Hli- |
-условная |
|
расчетная высота установки |
||||
|
|
||||||||
|
|
H |
|
|
|
|
|
||
консольного светильника. |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 21 |
|
№ |
Обозначение |
|
Аналитическое выражение КСС |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
260cos |
|
1 |
ЖКУ 001-250 |
|
|
|
|
||||
|
cos[750 sin1,5 (1,2 )] |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
ЖКУ-01-400 -002-У1 |
|
I |
|
|
180cos |
|||
2 |
|
|
|
|
|||||
|
cos[750 sin1,5 (1,2 )] |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
ЖКУ-02-400-001-У1 РКУ- |
|
I |
|
|
150cos |
|||
3 |
|
|
|
|
|||||
02-2.50-001-У1 |
|
|
cos[850 sin1,5 (1,2 )] |
||||||
|
|
|
|
|
|||||
|
РКУ-01-250-009-У1 РКУ- |
|
I |
|
|
200cos |
|||
4 |
|
|
|
|
|||||
01-400-010-У1 |
|
|
cos[750 sin1,5 (1,2 )] |
||||||
|
|
|
|
|
HL1
L 1
HL2
|
|
HL1 |
|
|
HL |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
HL3 |
|
|
1 |
|
|
|
d1 |
|
||
|
|
1 |
M |
d3 |
1 |
|
|
|
N |
|
|
|
|||
d2 |
L |
|
d2 |
|
L |
|
|
|
|
2 |
|
||||
|
|
|
|
|
L |
|
|
b |
|
HL2 |
|
b |
HL2 |
||
|
|
|
|
|
|
|
d 1
d2
K |
d3 |
|
d 4
b
HL3
L 2
HL4
Рис.14. Точки наихудшей освещенности
59
На рис.14 приняты обозначения: di – расстояние по горизонтали от проекции i-светильника до контрольной точки (в общем случае не равно геометрическому расстоянию из-за возможного наклона оптической оси светильника); LI и L2 – соответственно расстояния между светильниками с одной и другой стороны магистрали; N, М, К – точки наихудшей освещенности магистрали. Расчет начинают с вычисления кратчайшего расстояния от проекции i – условного светильника di до контрольной точки и условную высоту установки светильника Н1i над плоскостью, повернутой на угол θ.
Для пояснения рассмотрим геометрические фигуры на рис.15, где консольный светильник расположен в точке М, на высоте H над поверхностью магистрали с отклонением оптической оси светильника от вертикали на угол θ. Для расчета освещенности в точке А, через данную точку проводим наклонную плоскость под углом θ к горизонту. Тогда из рассмотрения рис.15.а условную расчетную высоту обозначим отрезком СМ, являющегося нормалью к наклонной плоскости, а расстояние di можно выразить через отрезки СВ и АВ (смотри рис.15.б и с)
M |
|
|
|
M |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A |
|
|
H |
|
|
H1i |
|
Θ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
Pi |
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D |
|
N |
|
|
D |
Θ |
|
|
B |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
A |
|
|
|
|
|
C |
|
|
B |
|||||
|
C |
|
|
|
|
Pi |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
B |
|
|
C |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а) |
|
|
б) |
|
|
|
|
|
|
с) |
|
|
|
|
|
|
Рис.15. К определению освещенности от консольного светильника |
|
|
|||||||||||
Из рассмотрения рис.15.в можно получить выражения для |
||||||||||||||||
определения вспомогательных параметров Pi |
и |
|
Н1i для |
каждого |
||||||||||||
конкретного светильника. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
H |
b(i) sin H cos ; |
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|||
1i |
|
|
1 |
|
где: |
b(1) b; b2 |
|
; b(3) |
0; b(4) |
b |
||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
(i) |
|
|
|
1 |
1 |
2 |
1 |
|
|
1 |
|
|
|
CB |
Pi b1 |
sin H cos ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
соответственно при расположении контрольной точки по периметру прямоугольника, как это показано на рис.16.
60
H
b
M 3
|
2 |
|
K |
|
|
b |
A |
1 |
|
||
/ |
|
|
2 |
|
|
|
/2 |
|
|
L |
|
4 |
|
|
Рис.16. Иллюстрация к определению координат контрольных точек
Из рассмотрения геометрических фигур на |
рис.15.с |
следует, |
что |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
расстояние |
d |
i |
|
AB2 P2 |
или |
d |
i |
(b )2 |
P2 |
( |
b2=0 |
при |
|||||||
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
2 |
i |
|
|
|
||||||
расположении контрольной точки в точке (4) на рис.16 и |
b2=L/2 во всех |
||||||||||||||||||
остальных случаях расположения контрольных точек на рис.14 |
и рис.16). |
||||||||||||||||||
Относительная |
освещенность |
|
|
ε i |
|
|
каждого |
i-го светильника для |
|||||||||||
известных отношений di/H и |
Н/Н1i |
определяется по формуле: |
|
||||||||||||||||
|
|
εi |
3 |
|
|
di |
|
|
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Iαi cos (arctg |
|
) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
H H1i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где I α i определяется по формуле приближенной аналитической аппроксимации КСС конкретного светильника для вычисленного значения
i arctg dHi .
После этого вычисляем суммарную относительную освещенность всех учитываемых светильников для конкретной контрольной точки:
n |
|
ε εi , |
где n – число учитываемых светильников (n=2 для |
i 1 |
|
схемы рис.14.а; |
n=3 для схемы рис.14.б и n=4 для схемы рис.14.с). |
С учетом полученных результатов прямая составляющая |
|
горизонтальной |
освещенности в контрольной точке определяется по |
формуле: E |
л |
, где: Фл – световой поток выбранной лампы, лм; |
1000К з Н 2 |
Кз – коэффициент запаса (по ВСН и СНиП для газоразрядных ламп принимается равным 1,5).
Полученные значения освещенности Е необходимо сравнить с нормированным значением Ен и если Е<Ен, то следует уточнить световой поток лампы. По результатам расчета выбирается лампа, значение