4 курс / Лучевая диагностика / Биомеханика_травмы_повреждения_головы,_позвоночника_и_грудной_клетки
.pdfвидимому, связано с тем, что кости черепа в большей степени подвержены возрастным изменениям, когда происходит уменьшение их эластических свойств за счет окостенения швов, обызвествления и т. д.
Эти опыты показали отсутствие зависимости значе ния коэффициента восстановления от пола. Так, сред нее значение коэффициента восстановления для мужчин равнялось 0,389+0,0032, для женщин —0,380—0,0032. Разность между данными величинами несущественная
(t=l,8).
Аналогичное положение наблюдалось и при изучении зависимости коэффициента восстановления от формы го ловы. В табл. 4 приведены результаты этих исследова ний.
Различие между средними было несущественно и статистически недостоверно (t равнялось 0,7; 1,0; 1,8).
Зависимость коэффициента восстановления от осо бенностей мягких тканей головы изучалась по отноше нию к их толщине и степении кровенаполнения. Иссле дования показали, что в тех случаях, когда толщина
Т а б л и ц а 4 Зависимость коэффициента восстановления от формы головы
Форма головы |
м |
ч |
m |
Число |
наблюдений |
||||
Долихокраниая |
0,385 |
0,049 |
0,0043 |
43 |
Мезокранная |
0,389 |
0,034 |
0,0038 |
28 |
Брахиокранная |
0,380 |
0,026 |
0,0028 |
29 |
мягких тканей и степень их кровенаполнения были одинаковыми, величина коэффициента восстановления имела незначительные колебания; увеличение степени кровенаполнения обычно сопровождалось увеличением толщины мягких тканей и увеличением этого коэффи циента. Величина коэффициента восстановления мягких тканей была несколько выше, чем у костей черепа (см. табл. 3).
Для проверки объективности описанного выше мето да проведено также определение величины коэффициен та восстановления путем соударения выпиленного участ ка кости с неподвижно фиксированной металлической пластиной. Извлеченный кусочек кости закрепляли в
91
специальном зажиме и помещали на место битка маят ника. Сравнение полученных при этом результатов с величинами коэффициента восстановления, установлен ными ранее, показало, что между ними имеется разли чие, но оно весьма невелико и статистически недостовер но. Следовательно, можно сделать вывод, что величина коэффициента восстановления, установленная при со ударении костью с металлом, несущественно отличается от таковой при определении ее путем соударения метал лического битка о кости черепа. Определение коэффи циента восстановления путем соударения выпиленного участка кости позволяет установить упругие свойства головы в случаях предшествующих повреждений кос тей черепа.
В третьей группе экспериментов изучали зависимость коэффициента восстановления от характера поверхности соударения. При этом исследовали различные битки ма ятника, изготовленные из металла, линолеума, кафеля. Установлено, что величина коэффициента восстановле ния закономерно изменялась по мере повышения твердо сти битка. Если принять за единицу данные, полученные при использовании металлического битка, то величина коэффициента восстановления линолеума уменьша лась на 30%, а коэффициент восстановления кафеля увеличивался на 70%. Это обстоятельство имеет сущест венное значение, так как практически позволяет устано вить коэффициент восстановления для данных материа лов, зная его величину для металла.
Проведенные исследования показали, что коэффи циент восстановления является объективной характери стикой упругих свойств тканей головы, позволяющей ис пользовать его в расчетах травмирующей силы и энергии удара. Установленная зависимость данной величины от различных факторов облегчает ее применение в судеб но-медицинской практике. Учитывая, что повреждения головы возникают при соударении с различными поверх ностями, следует использовать коэффициент восстанов ления тканей головы при расчетах силы удара.
На основе полученных данных для удобства опреде ления величины'коэффициента восстановления Л. А. Щербиным (1969) предложена специальная таблица (рис. 17).
На наружной шкале таблицы указаны величины ко эффициента восстановления, на внутренней — значения
92
Рис. 17. 1'аблица для определения величины коэффициента восста новления (объяснение в тексте).
углов отклонения маятника при падении с 30°, 40° и 50°. Для вычисления коэффициента восстановления сле дует провести прямую через центр таблицы (точка 0) и значение угла отклонения, при этом на крайней шкале будет указана величина коэффициента восстановления. Например: при угле падения 30° мы имеем отклонение маятника на 11°. Соединяя точку 0 с отметкой 11 на внутренней шкале на пересечении линии, проходящей через эти две точки, с внешней шкалой, находим значе ние коэффициента восстановления. Величина коэффи циента восстановления может быть использована не только в экспериментах ло моделированию черепно-моз говой травмы, но и при расчетах силы механического воздействия в соответствующих случаях из судебно-ме дицинской практики.
Глава V
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЕЛИЧИНЫ НАГРУЗКИ, ВЛЕКУЩЕЙ ЗА СОБОЙ ОБРАЗОВАНИЕ ПЕРЕЛОМОВ КОСТЕЙ СВОДА ЧЕРЕПА
Определение силы механического воздействия по характеру имеющихся повреждений является одним из наиболее сложных вопросов биомеханики повреж дений и судебно-медицинской экспертизы. Зависимость между силой механического воздействия и характером повреждений костей свода черепа пытались установить ряд исследователей.
С. Э. Циммерман (1935), изучая сопротивляемость изолированного черепа, установил, что череп обладает значительной упругостью и сопротивляемостью к нагруз кам. При вертикальной нагрузке с силой 300 кгс наблю далось изменение линейных размеров на 0,8—3,5 мм, при нагрузке более 400 кгс отмечался перелом основной кости. Сходные данные получены Н. М. Паутинным и Д. Н. Матвеевым (1930—1935), Д. Н. Матвеевым (1949).
Более поздние исследования с использованием со временной аппаратуры показали, что свод черепа обла дает большей сопротивляемостью к механическим на грузкам. При испытании на сжатие изолированных пос ле распила черепа сводов В. Н. Крюков (1971) устано вил, что свод черепа способен без разрушения перенести нагрузку от 200 до 1800 кгс. При этом чем меньше вы сота выпиленного сегмента, тем меньшую нагрузку он выдерживает. Меньшие по величине значения разру шающей нагрузки, полученные предшествующими ис следователями, автор объясняет несовершенством ме тодики, в результате чего переломы начинались на ос новании черепа и распространялись на свод.
94
Ё работах П. Й. Новикова (1969), В. С. Семеннико- в а , В. Э. Янковского (1970), А. Н. Holbourn (1943), и' s. Gurdjian, H. R. Lissner (1946), F. G. Evans и соавт. (1958), V. R. Hodgson и соавт. (1966), W. Goldsmith (1966), I. Douglass и соавт. (1968), F. Unterharnscheidt, К. Seliier (1966) на изолированных черепах и на раз личных физических моделях выявлены некоторые осо бенности деформации черепа в зависимости от силы механического воздействия.
В экспериментальных работах на биоманекенах уста новлены более определенные закономерности характера повреждений мягких тканей, костей черепа и мозга в зависимости от силы воздействия, места ее приложения, толщины мягких тканей и костей черепа, возраста, дли ны и массы тела и т. д. На основе этих исследований разработаны математические модели для различных случаев травмы.
А. П. Громов и соавт. (1968) предложили следую щую формулу для расчета силы удара головой в слу чаях самопроизвольного падения человека навзничь:
где F —средняя сила удара затылочной областью |
голо |
вы; Pi — масса головы; g — ускорение свободного |
паде |
ния; т — время удара; Р — масса тела; р — средняя плот ность тела.
Преимущества этой модели заключаются в том, что сила рассчитывается на основании физических свойств тела человека. Некоторым недостатком ее является то, что время удара и плотность тела требуют специального определения. Плотность тела, т. е. отношение массы те ла к его объему, можно определить экспериментально. Объем тела устанавливается по объему вытесненной в специальной ванне воды. Время удара определяется с помощью тензометрической аппаратуры.
Авторы приведенной выше работы стремились уста новить зависимость силы удара от физических парамет ров падающего навзничь тела человека (масса и плот ность тела, масса головы, время удара). Естественно, что на основании подобных величин можно разрабаты вать модели лишь частных случаев травмы головы. Для того чтобы решать вопрос о силе воздействия вне зави симости от конкретного механизма травмы, необходимо
95
учитывать механические свойства объекта, т. е. мягких тканей головы и костей черепа.
В. Н. Крюков (1971) предпринял попытку рассчи тать меридиональные и кольцевые усилия в месте воз действия и вокруг него с учетом данных о прочности костей свода черепа. Автор рекомендует рассчитывать нижнюю границу силы удара, вызвавшей перелом свода черепа при известных размерах его и пределе прочно сти, по следующим формулам:
|
|
|
(5.2) |
где NM и |
NK — меридиональные |
и кольцевые |
усилия; |
R — радиус |
черепа; ср — угол, |
отсчитываемый |
от оси |
вращения до точки, где определяется усилие; Р — дейст
вующая нагрузка.
К недостаткам этой модели следует отнести исполь зование автором так называемой безмоментной теории оболочек. Последняя не учитывает изменение кривизны оболочки в момент разрушения. Вместе с тем повреж дение костей свода черепа всегда сопряжено со значи тельными изменениями его нормальной кривизы и, следовательно, с изгибом оболочки. Кроме того, в дан ной модели свод черепа рассматривается как полусфера, в то время как по форме он приближается к эллипсои ду вращения. Значительные трудности вызывает и точ ное определение угла <р. Наибольшим недостатком этой математической модели является то, что она в отличие от вышеописанной не прошла экспериментальной про верки и, следовательно, неизвестна степень ее прибли жения к реальным условиям.
Анализ приведенных данных литературы показывает, что до настоящего времени не разработан метод расче та действующей на голову силы при различных меха низмах ее воздействия с учетом индивидуальных осо бенностей организма. К этим особенностям в первую очередь относятся описанные выше механические свой ства костей свода черепа в возрастном аспекте и форма головы. Отсюда для решения вопроса о способе расче та действующей на голову силы необходимо специальное исследование для объективного определения формы (кривизны) наружной поверхности головы.
Форма и размеры головы оказывают существенное влияние на биомеханику и особенности ее повреждений
96
при статических и динамических нагрузках. Это под тверждается наблюдениями из судебно-медицинской практики, а также экспериментами на изолированных черепах и биоманекенах.
Абсолютные размеры и форма головы оказывают существенное влияние на механические свойства чере па, что связано с различием в распределении в нем на пряжений. Особенности топографии напряжений в кос тях черепа в зависимости от его анатомических свойств изучались П. И. Новиковым (1969), Н. Н. Семеновым (1969), В. Н. Крюковым и Ж. Д. Мищенко (1970), В. Н. Крюковым (1971) и др.
Форма и размеры головы детально изучены антропо логами, которые выделяют три группы черепов, отли чающихся величиной черепного показателя. Черепным показателем называется отношение поперечного и про дольного диаметров головы, выраженное в процентах. Поперечный диаметр измеряется между наиболее вы ступающими точками боковой стенки черепа (точка эур'ион), а продольный — между точками глабелла и опистокранион.
По величине черепного показателя черепа разделяют на долихокранные (узкие), черепной показатель кото рых менее 75%, мезокранные — от 75 до 79,9% и брахикранные (широкие)—более 80% (В. В. Бунак, 1960; Н. С. Сысак, 1960; В. И. Пашкова, 1961—1963; И. Г. Мардерштейн, 1962; М. И. Урысон, 1962—1969; В. П. Алек сеев, 1966, и др.).
Характер |
повреждений |
головы |
зависит |
не |
только |
|
от размеров и формы черепа в целом, |
но и от |
формы |
||||
ее в области |
приложения |
силы |
(В. |
В. |
Дербоглав, |
|
1975). |
|
|
|
|
|
|
Применяющийся в судебно-медицинской практике и при экспериментальном моделировании черепной пока затель не дает возможности учитывать эти особенности.
При изучении свойств выпуклой оболочки в технике большое значение придают форме ее срединной поверх ности (А. В. Погорелов, 1967). Количественной мерой оценки кривизны является гауссова кривизна, т. е. про изведение двух главных показателей кривизны изучае мой области. В математике кривизной линии называет ся количественная характеристика, устанавливающая меру изогнутости или искривленности этой линии. Ра диус кривизны есть величина обратно пропорциональная
' А. П. Громов |
ч |
07 |
Рис. 18. Прибор для измерения искривленности наружной поверхно сти головы.
степени кривизны (А. Ф. Бермант, И. Т. Араманович,
1969).
Используя основы математического анализа, С. А. Корсаков (1972) разработал простой прибор, поз воляющий быстро определять степень искривленности наружной поверхности головы. Прибор (рис. 18) пред ставляет собой металлическую скобу радиусом 10 см. На этой скобе через 22,5° установлены втулки, по кото рым с незначительным трением передвигаются стержни. Расстояние от втулки до риски на стержне можно опре делить по расстоянию от центра измерения до наруж ной поверхности головы. Методика измерения проста. Скоба с помощью первого и девятого стержней, имею щих резьбу, фиксируется на голове так, чтобы центр отсчета совпадал с центром тяжести головы. Последний проецируют в место прикрепления верхнего края ушных раковин (Н. А. Бернштейн, 1926). Затем скобу перево дят в первое положение, т. е. она располагается гори зонтально и охватывает лоб испытуемого. В этом по
ложении измеряют радиусы на |
стержнях 2—8. |
Далее |
||
скобу последовательно переводят в положения 2, |
3, 4 и |
|||
т. д. вплоть до |
угла 180° от исходного, |
причем шаг из |
||
мерения равен |
22,5°. |
|
|
|
Прибор позволяет определить три координаты любой |
||||
точки наружной поверхности |
головы. |
Данный |
метод |
описания положения точек использует сферическую си стему координат.
Вообще локализовать точку в пространстве можно различными способами. Наиболее распространена си-
98
Рис. 19. Соотношение сферических и прямоугольных координат.
стема прямоугольных координат, когда точка фиксиру ется тремя величинами (х, у, г). Может быть использо вана и сферическая система, в которой точка локали зуется с помощью трех величин: R и двух углов ср и а. Зная координаты точки в сферической системе, мож но легко перейти к прямоугольной, причем координаты сферической и прямоугольной системы связаны опреде ленными соотношениями (рис. 19).
С помощью описанного прибора, позволяющего оп ределять сферические координаты 65 точек наружной поверхности головы, производилось изучение индиви дуальных особенностей формы головы у живых лиц. По описанной методике С. А. Корсаковым (1977) про ведено 1300 измерений на 20 лицах в возрасте от 18 до 27 лет. На основании измерений методами математиче ского анализа были выведены формулы, отражающие функциональную зависимость между координатами то чек. Установлено, что свод черепа по форме приближа ется к эллипсоиду вращения, у которого большая и ма лая полуоси являются переменными величинами. На основании полученных формул путем математического расчета -можно определить кривизну и радиус кривизны головы в месте воздействия.
В связи с большими индивидуальными особенностя ми строения головы и необходимостью использования при расчете ее формы элементов высшей математики (дифференцирование, отыскание производных неявных
''* |
99 |
|
|
|
|
функций) |
С. |
|
А. |
|
Корсаковым |
|||||||
|
|
|
|
(1977) |
педложено |
простое |
при |
|||||||||
|
|
|
|
способление, |
которое |
позволяет |
||||||||||
|
|
|
|
непосредственно |
измерить |
|
сред |
|||||||||
|
|
|
|
ний радиус кривизны на участке |
||||||||||||
|
|
|
|
воздействия. |
|
Приспособление |
||||||||||
|
|
|
|
представляет |
собой |
|
(рис. |
20) |
||||||||
|
|
|
|
прямоугольную пластину из орга |
||||||||||||
|
|
|
|
нического стекла. На одной сто |
||||||||||||
|
|
|
|
роне находятся треугольные нож |
||||||||||||
|
|
|
|
ки, |
расстояние между которыми |
|||||||||||
|
|
HcP~~R~ |
|
8 см. В центре скользит стрелка |
||||||||||||
|
|
|
с нанесенной на ней шкалой. Та |
|||||||||||||
|
|
"cp |
|
рировка |
приспособления |
прово |
||||||||||
Рис. |
20. |
Приспособление |
||||||||||||||
дилась |
на |
цилиндрах |
различного |
|||||||||||||
для |
измерения среднего |
диаметра. |
По |
степени подъема |
||||||||||||
радиуса |
кривизны. |
|||||||||||||||
стрелки можно судить о величи |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
не среднего радиуса кривизны в |
||||||||||||
месте |
воздействия. |
Перерасчет |
на среднюю |
кривизну |
||||||||||||
можно произвести по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
*СР = 7 ^ > |
|
|
|
|
|
|
|
(5.3) |
||||
где |
Кср — средняя кривизна |
участка |
головы; |
RCp — |
||||||||||||
средний радиус кривизны. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Сравнение |
теоретически |
рассчитанной |
|
кривизны и |
||||||||||||
измеренной с помощью |
крквизнометра |
не |
обнаружило |
|||||||||||||
статистических |
различий |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Располагая |
простым |
и |
объективным |
методом |
|
уста |
новления кривизны головы в месте воздействия и опи санными выше методами определения механических свойств костей свода черепа, можно было приступить к разработке способа расчета действующей на голову силы, исходя из теории оболочек. В технике под оболоч'- кой понимается тело, ограниченное двумя поверхностя ми, расстояние между которыми (толщина оболочки) мало по сравнению с остальными размерами этого тела. В наших исследованиях по биомеханике черепно-мозго
вой |
травмы толщина костей свода черепа колебалась |
от |
0,2 до 1,0 см, продольный и поперечный размеры |
черепа превышали 12 см. Следовательно, свод черепа можно рассматривать как выпуклую упругую оболочку, жестко закрепленную по краю основания.
Бели какая-то оболочка находится под действием не которой внешней нагрузки и эта нагрузка мала, то обо-
100