Расчет обмотки добавочных полюсов

Обмотки добавочных полюсов изготавливают из круглого или прямоугольного изолированного провода в виде многослойной катушки, или из прямоугольного провода в виде однослойной катушки с намоткой на ребро (узкую сторону). Марка провода выбирается в зависимости от класса изоляции машин.

Витки неизолированного провода изолируются миканитовыми или асбестовыми прокладками. Для уменьшения коэффициента рассеяния рекомендуется низкая катушка и размещение ближе к якорю.

154. Число витков на одном добавочном полюсе по (4.64)

где - число параллельных ветвей обмотки добавочных полюсов, принимаемиз рекомендаций к (4.64)

принимаем

155. Сечение провода обмотки по (4.65)

где - плотность тока в обмотке. В машинах общего применения допускается, принимаем.

В соответствии с рекомендациями в § 4.5 и для унификации обмоток выбираем круглый провод ПСД (т.к. по рекомендациям к § 4.5 ), по приложениям 7 и 10 сечение провода, размеры голого провода, изолированного.

Уточняем плотность тока в обмотке по (4.66)

156. Средняя длина витка многослойной катушки обмотки добавочного полюса по (4.67)

где - ширина (вылет) катушки добавочного полюса, которую можно принять равной, принимаем

- радиус закругления для многослойных катушек из изолированных или неизолированных проводов, намотанных плашмя; в зависимости от размеров машины его можно принимать, принимаем.

157. Полная длина обмотки добавочных полюсов по (4.69)

где - число катушек обмотки добавочных полюсов,;

158. Сопротивление обмотки добавочных полюсов в холодном состоянии, при по (4.68)

159. Сопротивление обмотки добавочных полюсов в горячем состоянии, при по (4.70)

160. Вес меди обмотки добавочных полюсов по (4.71)

161. Уточненное значение э.д.с. по (4.72)

где - падение напряжения в цепи якоря при номинальной нагрузке в нагретом состоянии машины.

где - падение напряжения в переходном контакте щеток. Для угольных графитовых и электрографитированных щеток

,,- сопротивления в нагретом состоянии соответственно обмоток якоря, добавочных полюсов, последовательной обмотки возбуждения.

В пункте 71 данного расчета получили . Уточненное значение () отличается от рассчитанного в пункте 71 () менее чем на 5% (в данном расчете на 4,8%), следовательно перерасчета не требуется.

162. Уточненное значение магнитного потока по (4.74)

Уточненное значение () практически равно приближенному, рассчитанному в пункте 72 (), поэтому перерасчет не требуется.

Расчет потерь и к.П.Д.

163. Электрические потери в обмотке якоря по (5.3)

(Вт);

164. Электрические потери в последовательной обмотке по (5.4)

(Вт);

165. Электрические потери в параллельной обмотке по (5.5)

(Вт);

166. Электрические потери в обмотке добавочных полюсов по (5.7)

(Вт);

167. Электрические потери в переходном контакте щеток на коллекторе по (5.9)

(Вт);

168. Магнитные потери в спинке якоря по (5.11)

где - коэффициент, зависящий от марки и толщины стали. Согласно таблице 5.1для паза полузакрытого овального:

- вес спинки якоря;

где

(Вт);

169. Магнитные потери в зубцах якоря по (5.13)

По таблице 5.1 для паза полузакрытого овального:

- вес стали зубцов якоря;

(Вт);

170. Механические потери от терния щеток о коллектор по (5.15)

где - коэффициент трения щеток о коллектор,принимаем

- поверхность соприкосновения всех щеток с коллектором;

- удельное давление на щетки. Для машин общего применения, принимаем.

(Вт);

171. Механические потери в подшипниках и от трения по рис. 26

Рис. 26. Зависимость потерь от трения в подшипнике качения и на вентиляцию от

_{диаметра якоря}

(Вт);

172. Добавочные потери по (5.18)

(Вт);

173. Суммарные потери по (5.2)

(Вт);

174. Потребляемая из сети мощность по (5.19)

(Вт);

175. Коэффициент полезного действия по (5.1)

176. Потребляемый из сети ток по (5.19)

Предварительно была принята величина тока , таким образом расхождение весьма незначительное, поэтому перерасчета машины не требуется.