- •Конспект лекций (расширенный)
- •1. ОБщие сВедения
- •2.Основные показатели стабилизированных источников вторичного электропитания
- •3.Классификация систем вторичного электропитания (свэп) и ивэп
- •4.Краткие сведения о напряжении питающей сети ивэп
- •5.Выпрямители.
- •5.1Однополупериодная (однофазная) схема выпрямителя
- •1.Определение параметров трансформатора
- •2.Определение параметров диода
- •3.Коэффициент пульсации выходного напряжения
- •5.Фазность схемы выпрямителя
- •5.2. Однофазная мостовая схема выпрямителя
- •5.3.Схема выпрямителя со средней точкой (двухполупериодная со средней точкой)
- •5.4.Трехфазная однотактная схема (Миткевича) выпрямителя
- •5.5.Трехфазная мостовая схема (Ларионова) выпрямителя
- •5.6.Шестифазные выпрямители по схеме треугольник-звезда и звезда- звезда
- •7.Параметрические стабилизаторы напряжения (псн)
- •7.1.Назначение и основные параметры и характеристики псн
- •7.2.Схема и принцип действия пСн вэ
- •7.3.Коэффициент стабилизации напряжения
- •8. Микросхемный стабилизатор напряжения типа кр142ен19
- •9.Микросхемные линейные стабилизаторы напряжения
- •9.2. Стабилизаторы напряжения с регулируемым выходным напряжением
- •1.1.1. Микросхемные стабилизаторы напряжения с регулирующим транзистором в плюсовом проводе выходной цепи Микросхемы серий 142ен1–142ен2, кр142ен1–кр142ен2
- •9.3. Интегральные стабилизаторы напряжения с фиксированным выходным напряжением
- •1.2.1. Микросхемные стабилизаторы серий 142ен5, 142ен8, 142ен9, кр1157, кр1162 и их основные электрические параметры
- •1.2.2. Примеры применения микросхемных стабилизаторов
- •9.4. Двуполярные интегральные стабилизаторы напряжения
- •1.3.1. Микросхемные стабилизаторы напряжения серий 142ен6а, 142ен6б, к142ен6а – к142ен6г
- •Модуль 2.
- •11. Общая характеристика импульсных источников вторичного электропитания (ивэп)
- •2. 1. Сравнение импульсных и линейных источников ивэп
- •Глава 2. Импульсные стабилизаторы напряжения
- •2.1. Назначение и области использования
- •2.2.1. Схема и принцип действия понижающего исн
- •2.2.2. Принцип действия повышающего исн
- •Схемы силовых цепей инвертирующих исн приведены на рис. 88.
- •2.3. Методы стабилизации напряжения и эквивалентная схема системы управления импульсными ивэп
- •Глава 3. Схемотехника Импульсных стабилизаторов
- •3.7. Микросхема кр142еп1 управления импульсным стабилизатором напряжения
- •3.7.2. Импульсный стабилизатор напряжения с шим
- •Пилообразное напряжение часто получают от отдельного устройства – генератора пилообразного напряжения (гпн).
- •Импульсные стабилизаторы напряжения на ис tl494.
- •Примечание - подробнее о самой микросхеме и принципе ее работы показа-но далее в параграфе2.4.2. - шим регулятор на ис tl494.
- •3.1.1. Принципиальная схема импульсного понижающего стабилизатора на ис tl494
- •3.1.2. Принципиальная схема импульсного повышающего стабилизатора на ис tl494
- •3.1.3. Принципиальная схема импульсного инвертирующего стабилизатора на ис tl494
- •2.4.2. Шим регулятор на ис tl494 Интегральная микросхема управления tl494 двухтактным полумостовым импульсным преобразователем напряжения.
- •МОдуль 3.
- •Глава 4. Функциональные узлы и схемотехника импульсных преобразователей напряжения ивэп
- •4.1. Структурные схемы импульсных источников питания
- •1.3. Классификация импульсных источников электропитания
- •4.2. Полумостовые преобразователи напряжения
- •4.2.1. Входные цепи
- •4.2.2. Усилители мощности
- •4.2.3.Упрощенная схема полумостового усилителя мощности
- •Защита 4.6. Схема «медленного пуска»
- •6. Основы пРоектирование импульсных преобразователей напряжения
- •6.2. Методика расчета ивэп для зарядки аккумуляторных батарей (автомобильных)
Импульсные стабилизаторы напряжения на ис tl494.
основные параметры и характеристики микросхемы TL494:
напряжение питания Uсс – 7…40 В;
напряжение на коллекторах закрытых ключевых транзисторов не более 40 В;
ток выходных ключевых транзисторов – 250 мА;
опорное напряжение – 5 В ± 5%;
общая мощность рассеивания в непрерывном режиме (корпусDIP-16.Та<25 ºС) – не более 1000 мВт;
рабочий диапазон температур окружающей среды:
с суффиксом L – от −25…+85 ºС;
с суффиксом С – от 0…+70 ºС.
ток через вывод обратной связи – не более 0,3 мА;
емкость времязадающего конденсатора Ст – 0,047…10000 нФ;
сопротивление времязадающего резистора – 1,8..500 кОм;
частота генератора – 1…300 кГц;
ток потребления микросхемы – не более 20 мА;
фронт импульса выходного тока – не более 200 нс;
спад импульса выходного тока – не более 100 нс.
Кроме того, независимые выходные формирователи микросхемы на транзисторах обеспечивают возможность работы выходного каскада по схеме с общим эмиттером или по схеме эмиттерного повторителя.
Примечание - подробнее о самой микросхеме и принципе ее работы показа-но далее в параграфе2.4.2. - шим регулятор на ис tl494.
3.1.1. Принципиальная схема импульсного понижающего стабилизатора на ис tl494
В предлагаемом на рис. 37 стабилизаторе максимальное входное напряжение составляет 30 В, оно ограничено максимально допустимым напряжением сток-исток р-канального полевого транзистора VT1 RFP60P03 фирмы Mitsubishi Electric [ ]. Резистор R3 и конденсатор С6 задают частоту внутреннего генератора пилообразного напряжения, она определяется по формуле
Рис. 37
На рис. 37 указано: VD1-КД212А; VD2-2Д2998Б; VТ1-RFP60PO3; C1, C2-2200 мк×40 В; C3-10 мк×63В; C4-0,1мк; C5-1000 мк×25В; C6-4700; C7-0,1 мк; FU1-MF R400; R1-200 Ом, 0,125 Вт; R2-510 Ом, 0,5 Вт; R3-30 кОм, 0,125 Вт; R4-1 М, 0,125 Вт; R5-47 кОм, 0,125 Вт; R6-4,7 кОм, 0,125 Вт; R7-4,7 кОм; R8-5,6 кОм, 0,125 Вт; R9-1 кОм, 0,125 Вт; L1-80 мкГн; I-6 А; Uвх =24 В; Uвых =0…11 В.
С источника опорного напряжения (вывод 14) через резистивный делитель R6, R7 на инвертирующий вход усилителя ошибки № 1 (вывод 2) подается часть образцового напряжения. Сигнал обратной связи через делитель R8, R9 подают на не инвертирующий вход усилителя ошибки (вывод 1) микросхемы. Выходное напряжение регулируется резистором R7. Резистор R5 и конденсатор С7 осуществляют частотную коррекцию усилителя ошибки.
Следует отметить, что независимые выходные формирователи микросхемы обеспечивают работу выходного каскада как в двухтактном, так и в однотактном режимах. В стабилизаторе выходной формирователь микросхемы включен в однотактном режиме. Для этого вывод 13 соединен с общим проводом. Два выходных транзистора (коллекторы – выводы 8, 11; соответственно эмиттеры – выводы 9, 10) включены по схеме с общим эмиттером и работают параллельно. При этом выходная частота равна частоте генератора. Выходной каскад микросхемы через резистивный делитель R1, R2 управляет ключевым элементом КЭ стабилизатора – полевым транзистором VT1. В цепи питания микросхемы (вывод 12). Для подавления различных высокочастотных помех и более устойчивой работы стабилизатора в целом включен LC-фильтр на элементах L1, C3, C4. Как видно из принципиальной схемы стабилизатора, при применении микросхемы TL494 требуется сравнительное небольшое число внешних элементов.
Для защиты стабилизатора от перегрузки по току применен самовосстанавливающийся предохранитель FU1 MF-R400 фирмы Bourns. Принцип работы подобных предохранителей основан на свойстве резко увеличивать свое сопротивление при превышении определенного порогового значения тока или температуры окружающей среды и автоматически восстанавливать свои свойства при устранении этих причин. Ниже приведены технические характеристики вышеуказанного предохранителя:
максимально рабочее напряжение – 30 В;
максимальный ток, которые не приводит к изменению параметров предохранителя – 4 А;
ток, который приводит к скачку сопротивления – 8 А;
диапазон рабочей температуры – от −40 до +85 ºС.
Уменьшить коммутационные потери и повысить КПД стабилизатора удалось благодаря использованию диода Шоттки (VD2) КД2998Б с параметрами:
постоянное прямое напряжение – 0,54 В;
средний прямой ток – 30 А;
диапазон частот без снижения электрических параметров–10..200 кГц;
импульсное обратное напряжение – 30 В.
Основные технические характеристики понижающего стабилизатора (рис.37)
Входное напряжение – 24 В;
Выходное напряжение – 0…11 В;
Максимальный ток нагрузки – 6 А;
Амплитуда пульсаций выходного напряжения – не более 100 мВ;
Нестабильность выходного при изменении тока нагрузки и температуры окружающей среды – не более 1%;
Среднее значение КПД при максимальном токе нагрузки во всем интервале выходного напряжения – порядка 90 %;
Частота преобразования – 15 кГц;
Диапазон рабочей температуры – от −25 до +85 ºС.
Экспериментально было установлено, что стабилизатор имеет максимальный КПД (≈90 %) на частоте 12 кГц, но при выходной мощности порядка 40 Вт наблюдается едва заметный свист [ ]. Свист пропадает, если увеличить частоту преобразования до 20 кГц (при снижении КПД на 2…3 %). КПД при выходной мощности до 10 Вт (Uвых = 10 В) достигает 93 %.
Дроссель L2 намотан на двух сложенных вместе кольцевых магнитопроводах МП-140 К24×13×6,5 и содержит 45 витков провода ПЭТВ-2 диаметром 1,1 мм, уложенных равномерно в два слоя по всему периметру кольца. Между слоями следует проложить два слоя лакоткани ЛШМС-105-0,06 ГОСТ 2214-78. Индуктивность дросселя – 220 мкГн. Резисторы – С2-33Н. Конденсаторы С1, С2, С3, С5 – К50-35, С4, С6, С7 – К10-17. Переменные резисторы – СП5-3 или СП5-2ВА. Микросхему TL494CN можно заменить на TL494LN или КР1114ЕУ4. Дроссель L1 – ДМ-0,1 индуктивностью 80 мкГн. Самовосстанавливающийся предохранитель серии MF-R можно подобрать для каждого конкретного случая. Диод VD2 можно заменить любым другим диодом Шоттки с параметрами не хуже вышеуказанных, например 20TQ045.
В стабилизаторе узел защиты от перегрузки по току можно выполнить по-другому. В TL494 есть усилитель ошибки № 2 (инвертирующий вход/выход 15, не инвертирующий вход/выход 16). Выходы обоих усилителей ошибки имеют активный высокий уровень и объединены по ИЛИ на не инвертирующем входе ШИМ-компаратора. В такой конфигурации усилитель, требующий минимального времени для включения выхода, является доминирующим в петле усиления.
Фрагмент схемы стабилизатора с узлом защиты от перегрузки по току приведен на рис. 38[ ].
Рис. 38
Параллельные резисторы R12-R14 выполняющие роль датчика тока, включены последовательно с нагрузкой. Напряжение с датчика тока подается на не инвертирующий вход (вывод 16) усилителя ошибки № 2. Пороговое значение тока (напряжение на инвертирующем входе усилителя, вывод 15) в нагрузке задается делителем R10, R11.
На рис. 38 указано: VD2-2Д2998Б; C5-1000 мк×25В; C6-4700; C7-0,1 мк; R3-30 кОм, 0,125 Вт; R4-1 М, 0,125 Вт; R5-47 кОм, 0,125 Вт; R6-4,7 кОм, 0,125 Вт; R7-4,7 кОм; R8-5,6 кОм, 0,125 Вт; R9-1 кОм, 0,125 Вт; R10-4,7 кОм, 0,125 Вт; R11-270 Ом; R12, R13, R14-0,1 кОм, 1 Вт; L1-80 мкГн; I-6 А; Uвых = 0…11 В.
Как только ток в нагрузке превысит установленное пороговое значение и усилитель ошибки №2 микросхемы будет доминирующим в петле управления, стабилизатор начнет работать в режиме стабилизации тока. Если ток нагрузки будет меньше порогового значения, стабилизатор вновь перейдет в режим стабилизации напряжения. Для уменьшения потерь мощности датчик тока выполнен с минимальным сопротивление 0,03 Ом: при максимальном токе нагрузке 6 А рассеиваемая мощность на датчике составляет всего 1,08 Вт. Резисторы R12...R14 – типа С5-16МВ 1 Вт, 0,1 Ом ± 1%. Резистор R11 – СП5-3 или СП5-2ВА. При необходимости для уменьшения потерь можно еще уменьшить сопротивление датчика тока.
Стабилизатор выполнен на плате с размерами 55×55 мм. При монтаже целесообразно разделить общий провод силовой части стабилизатора и общий провод микросхемы и соединить их у выхода стабилизатора, а также минимизировать длину проводников (особенно силовой части).
Транзистор устанавливают на радиатор с площадью эффективной поверхности не менее 110 см2. В налаживании стабилизатор при правильном монтаже не нуждается. В стабилизаторе с узлом защиты от перегрузки по току (рис. 38) необходимо выставить напряжение на выводе 15 микросхемы, которое вычисляется по формуле: U15 = IR, где I – максимальный ток нагрузки; R – сопротивление датчика тока.
Вначале без нагрузки резистором R 11 необходимо выставить требуемое напряжение U для максимального тока нагрузки (для тока Iпор = 8 А, U = 0,24 В). Первое включение лучше сделать при нагрузке 0,2…0,4 А. Затем медленно увеличить выходное напряжение до максимального значения и далее, увеличивая ток нагрузки, проверить переход стабилизатора в режим стабилизации тока.
Вместо транзистора RFP60P03, можно применить более дешевый RFP10P03, но применение более дешевой элементной базы может привести к ухудшению технических характеристик стабилизатора.