книги / Расходомеры и счетчики количества веществ. Расходомеры переменного перепада давления, расходомеры переменного уровня, тахометрические расходомеры и счетчики
.pdfзакрученный в последнем, приводит в движение ферромагнит ный шарик 5 по окружности трубы. Частота вращения шарика по кругу преобразуется в электрический частотный сигнал ин дукционным или индуктивным преобразователем 2. Ограничи тельное кольцо 3 удерживает шарик от перемещения вдоль оси трубы. Для выпрямления потока на выходе служат неподвиж ные лопасти 4, Преобразователи с тангенциальным подводом измеряемого вещества, показанные на рис. 156, б, в, применяют при измерении малых расходов. Они проще и опасность засоре ния у них меньше. Во всех случаях шар под действием центро бежной силы прижимается к внутренней поверхности трубы (рис. 156, а) или камеры (рис. 156, б, в), а под действием осевой скорости потока (рис. 156, а) или веса (рис. 156, б, в) — к ограни чительному кольцу. При этом возникают силы механического трения, которые вместе с вязкостным трением жидкости тормо зят шар. В результате окружная скорость центра шара иш отста ет от соответствующей окружной скорости потока v. Это отстава ние оценивается скольжением £ ш, определяемым выражением
Sul = ( v - vm)/v.
Очевидно, и = kqQ9 а / = иш/(2пг), где k — коэффициент пропор циональности; qQ — объемный расход; f — частота электричес ких импульсов в тахометрическом преобразователе; г — радиус вращения центра шара.
Решая эти три уравнения совместно, получим
f = kq0 (1 - Sm)/(2nr).
Для достижения пропорциональности между / и qQнадо иметь постоянство скольжения 5Ш, которое в значительной мере будет зависеть от постоянства коэффициента лобового сопротивления шара сш, определяемого из выражения
F = сшт ^ р(и - иш)2 / 2,
где F — давление жидкости на шар диаметром с1ш; р — плот ность жидкости.
Наибольшее постоянство (в пределах от 0,41 до 0,46) коэффи циент сш сохраняет в области чисел Re от 103 до 105. Поэтому при расчете шариковых расходомеров не следует выходить за эти пределы, а еще лучше выдерживать более узкие пределы: от 7 •103 до 105 [25].
Уменьшение массы шарика снижает скольжение Sm и порог чувствительности и, кроме того, улучшает пропорциональность между f и <70. Испытание двух шариков, имевших йщ = 38 мм и массу 24 и 2 г, дали соответствующие значения Sm, равные 10 и 2 % , и значения порога чувствительности 24 % qmax и 2 % £тах. Обычно шарики выполняют в виде ферромагнитной полой сферы, покры
332
той полипропиленом, полиэтиленом или другой пластмассой. Уве личение отношения плотностей жидкости р и шара рш, как пока зали испытания преобразователя с тангенциальным подводом потока, несколько увеличивает частоту вращения шара [25].
С увеличением вязкости жидкости сокращается область из мерения, в пределах которой сохраняется постоянство градуиров ки шарикового расходомера. Особенно резко Это сказывается с уменьшением калибра расходомера с винтовым направляющим аппаратом. Это одна из причин применения расходомеров с тан генциальным подводом жидкости при малых Dy. Вязкость ока зывает влияние здесь в меньшей степени, хотя с ее увеличением частота вращения шара возрастает из-за увеличения толщины пограничного слоя и уменьшения площади проходного сечения. Уравнения для расчета шариковых расходомеров даны в работе [25]. Согласно ГОСТ 14012-76* шариковые расходомеры пред назначены для измерения расхода жидкости плотностью от 0,7 до 1,4 г/см 3, вязкостью от 0,3 •10_6 до 12 •10“4 м2/с и температу рой от -40 до +160 °С. Допустимы твердые включения при массо вом содержании не более 40 г/л и размерах не более 0,1 мм при Dy = 3 мм, 1 мм при Dy - 6-25 мм, 2 мм при Dy = 32-50 мм, 3 мм при Dy = 70-80 мм, 4 мм при Dy = 100 мм, 5 мм при Dy = 125 мм и 6 мм при Dy = 150-200 мм.
Шариковые расходомеры появились позже, чем турбинные и камерные, но, несмотря на это, они уже получили промышленное применение. Это, в частности, относится к расходомерам типа «Сатурн», разработанным в НИИтеплоприбор на условные диа метры 32, 40, 50, 70,100,125 и 150 мм и максимальные расходы от 2,5 до 400 м3/ч по воде. Их устройство соответствует рис. 156, а, но тахометрический преобразователь индуктивный. Диапазон измерения 5 : 1 . Приведенная погрешность ±1,5 % в пределах от 30 до 100 % gmax и ±2,5 % в пределах от 20 до 30 % <7тах* Потеря давления при gmax не более 50 кПа. Каждый оборот шарик моду лирует по амплитуде колебания несущей частоты в индуктив ном преобразователе дифференциально-трансформаторного типа. Возникающий частотный сигнал по вторичной обмотке преобразо вателя подается в частотно-амплитудный преобразователь ЧАП-5, где поступает сначала на операционный усилитель, отфильтро вывающий несущую частоту и усиливающий полезный сигнал. Затем последний проходит формирователь и ждущий мульти вибратор, в которых формируются прямоугольные импульсы ста бильной длительности. Формирователь амплитуды производит нормирование импульсов по амплитуде, а фильтр позволяет вы делить постоянную составляющую последовательности импуль сов. С помощью генератора тока формируется унифицированный выходной токовый сигнал 0 -5 мА. Расходомеры с успехом ис пытывали на морской воде с содержанием абразивных частиц до 40 г/л, водном растворе хлористого кальция, формалине, каусти ке и горячем конденсате. Они оказались значительно более стой
333
кими и надежными, чем турбинные расходомеры при работе на мазуте, хотя и наблюдалось засорение их волокнистыми матери алами. Вместе с тем было отмечено, что при открытом байпас ном отверстии у преобразователя «Сатурн-50» при переходе от газотурбинного топлива к мазуту, вязкость которого в 20 раз боль ше, показания возрастали на 20 % , а при закрытом байпасном отверстии влияние вязкости было меньше 2 % .
Наряду с расходомером «Сатурн» в НИИ теплоприбор разра ботан шариковый расходомер типа «Шторм-8А». Его преобразо ватель расхода типа «Шадр-8А» изображен на рис. 157. В корпу се 2 располагается неподвижный узел, содержащий ступицу и два направляющих аппарата 1 с ограничительными кольцами. Между последними в канавке находится ферромагнитный ша рик 3. С наружной стороны корпуса имеется место для закрепле ния на винтах тахометрического индукционного преобразовате ля типа МИП-1, состоящего из катушки и магнитного сердечни ка. Расходомер «Шторм-8А» предназначен для измерения расхо да дистиллята в пределах 2 -8 м3/ч при давлении 5 МПа и темпе ратуре 2-100 °С в трубе диаметром 32 мм. Погрешность ±1,5 %
вдиапазоне от 20 до 100 % qmax. Потеря давления 50 кПа при <7шах* Кроме того, имеется расходомер «Шторм-32М», преобразо ватель которого «Шадр-32М» предназначен для размещения
вконкретных энергетических установках и не имеет прочного корпуса. Измеряемые расходы жидкости от 8 до 50 м3/ч при дав лении 10 МПа и температуре 2-285 °С в трубе диаметром 60 мм. Погрешность ±1,5 % в диапазоне от 20 до 100 % <7тах* Потеря
давления 25 кПа при <7тах. Результаты эксплуатации расходоме ров типа «Шторм» приведены в работе [019].
В дополнение к расходомерам «Сатурн», предназначенным для труб диаметром от 32 до 150 мм, в НИИтеплоприбор разработаны расходомеры типа ШРТ для труб диаметром от 3 до 25 мм и на максимальные расходы от 0,1 до 10 м3/ч. Рабочее давление 2,5 МПа. Погрешность ±1,5 % в пределах от 25 до 100 % gmax и ±2,5 % в пределах от 10 до 25 % <?тах. Потеря давления при <7тах не более 50 кПа. Расходомеры ШРТ не имеют винтового направ ляющего аппарата. Подвод жидкости у них тангенциальный по
1
Рис. 157. Шариковый преобразователь расхода «Шадр-8А* у расходомера «Шторм»
334
схеме, показанной на рис. 156, в. Промежуточный частотно-амп литудный преобразователь типа ЧАП-5 такой же, как и у расхо домеров типа «Сатурн».
Частота вращения шарика обычно много меньше, чем частота вращения турбинки. Соответственно меньше и частота сигнала, измеряемая лишь десятками герц. Для повышения этой частоты до 200 Гц в Одесском политехническом институте разработан расходомер, у которого индукционный тахометрический преобра зователь имеет кольцевой магнит с двенадцатью полюсами.
Несомненное преимущество шариковых расходомеров перед турбинными — возможность измерения загрязненных жидкостей, обусловленная отсутствием изнашиваемых подшипников, и про стота конструкции. Однако диапазон измерения у них меньше, а погрешность несколько выше. Кроме того, их показания силь нее зависят от вязкости жидкости. Изнашивание шара и дорож ки качения приводит к появлению отрицательной погрешности. Потеря давления достигает 0,05 МПа при <7тах (У многих турбин ных расходомеров меньше).
За рубежом нашли применение [68] главным образом шари ковые расходомеры с тангенциальным подводом для измерения малых расходов в диапазонах 0,5-5 л/ч и 5-50 л/ч. В расходоме ре фирмы «Бопп—Рейтер» частота вращения шарика велика и достигает 500 об/с. Соответственно и потеря давления доходит до 0,4 МПа. Приборы служат только для измерения расхода, так как их градуировка нелинейная.
14.12.РОТОРНО-ШАРОВЫЕ РАСХОДОМЕРЫ
Уроторно-шаровых расходомеров в отличие от шариковых шар или другое тело вращения движется не по кругу, а вращается вокруг своей оси под воздействием потока измеряемого вещества. Иногда эти приборы называют расходомерами с левитирующим шаром или расходомерами с гидродинамической подвеской рото ра. Они пока не нашли широкого применения, однако имеется несколько их разновидностей, отличающихся друг от друга, в част ности, способом приведения шара во вращение.
Преобразователь расхода одного из таких расходомеров типа «Глобус» показан на рис. 158 [28]. В корпусе 1 запрессована втул ка 3, внутри которой находится шар 4. Последний имеет канав ку на горизонтальной окружности и, кроме того, для обеспечения надлежащей своей ориентации в пространстве воздушную полость,
вверхней части закрываемую пробкой 7. Втулка 3 закрыта сверху крышкой 2, а снизу крышкой, в которой расположены две индук ционные катушки 8 тахометрического преобразователя. Жидкость через отверстие в корпусе 1 входит в кольцевой коллектор 6, от куда через два тангенциальных отверстия 10 диаметром 0,4 мм поступает в камеру, где расположен шар, и вызывает его враще ние. При этом гидродинамические силы способствуют такому
335
Рис. 158. Преобразователь расхода расходомера «Глобус» (с шаровым ротором)
расположению шара по высоте, при котором его канавка оказы вается в зоне действия струй, вытекающих из отверстий 10. Вра щение шара с помощью двух находящихся в нем магнитных стержней 9 и индукционных катушек 8 преобразуется в модули рованный электрический сигнал. Жидкость удаляется через два кольцевых коллектора 5 в выходную трубу. Расходомер «Гло бус» рассчитан на расходы от 0,3 * 10“6 до 5 •10“6 м3/с и давле ние до 25 МПа. Приведенная погрешность ±1 % . Потеря давления при расходе 3 •1(Г6 м3/с не более 0,03 МПа. Допустимы механичес кие примеси в жидкости при размере частиц не более 0,04 мм (0,1 от диаметра тангенциальных отверстий). Градуировочная харак теристика расходомера достаточно линейна. Некоторую анало гию с преобразователем расходомера «Глобус» имеет безопорный преобразователь с вращающимся кольцевым диском. Жидкость тангенциально поступает в камеру и приводит во вращение коль цевой диск, наружный диаметр которого на 5 % меньше внутрен него диаметра камеры. Частота вращения диска преобразуется в импульсы тока с помощью светлых меток, нанесенных на торце вой поверхности диска, видимых посредством волоконного опти ческого устройства и воздействующих на фотодетектор. Диапа зон измерения от 0,06 до 6 мл/с.
Принципиальная схема другой разновидности преобразовате ля расходомера с шаром, вращающимся вокруг своей оси, приве дена на рис. 159. В основе его работы лежит следующее явление. Шар 3, помещенный в полости 2 определенной геометрической формы, в которую жидкость поступает через входное отверстие 1 и уходит через выходное отверстие 3, будет взвешиваться пото ком и занимать определенное положение, начиная с некоторого значения расхода. Если такой шар снабдить сквозным диамет ральным отверстием, то он будет вращаться со скоростью, про порциональной объемному расходу жидкости, вокруг оси, перпен дикулярной к оси потока. Для передачи частоты вращения шара в него запрессовывается магнитная вставка 4, а снаружи диамаг нитного корпуса преобразователя помещается индукционный узел 5 съема сигнала.
336
На рис. 160 приведена зави |
5 |
6 |
симость частоты / вращения |
|
|
шара от расхода qQдля диамет |
|
|
ров шара dm, равных 14, 16 и |
|
|
20 мм при условном проход |
|
|
ном диаметре преобразователя |
|
|
d, равном 20 мм. Исследование |
|
|
проводили на воде. Материал |
|
|
шаров — полистирол. Но пере |
|
|
ход от диаметра d к диаметру |
|
|
полости D как на входе, так и |
|
|
на выходе, был образован кри |
Рис. 159. Схема преобразователя расхо |
|
волинейными образующими, а |
да с взвешенным шаром |
|
не конусами с углами а и р , как показано на рис. 159. Пропорциональность между частотой и
расходом наблюдали в пределах пятикратного диапазона изме нения расхода. С увеличением dm частота вращения уменьшает ся. При уменьшении dm до 12 мм нарушается устойчивость шара, а при увеличении до 21 мм имеет место полная потеря устойчи вости.
На рис. 161 приведена зависимость отношения f/qQот расхода qQдля шаров, имеющих dm, равный 15, 17, 19 и 20 мм при диамет ре отверстия d = 20 мм [30]. Замена криволинейной входной ча сти на прямоугольную с углом р= 180 ° (см. рис. 159) позволила уменьшить влияние вязкости у шаров с dm, равным 19 и 20 мм, и таким образом увеличить диапазон измерения прибора (штри ховые линии на рис. 161). Опыты показали, что преобразователь может работать в любом положении: горизонтальном, вертикаль ном и наклонном, причем направление потока может быть как снизу вверх, так и наоборот. Частота вращения шара при этом не изменяется. Кроме того, была обнаружена способность самоочи щения шара от механических примесей, попавших в его отвер стие.
Рис. 160. Зависимость частоты вращения |
Рис. 161. Зависимость f/q от q при диа |
|
шара от его диаметра dm и расхода q: |
метре шара dm: |
|
I — |
14 мм; 2 — dn, = 16 мм; 3 — = 20 мм |
1 — 15 мм; 2 — 17 мм; 3 — 19 мм; 4 — 20 мм |
|
|
337 |
22 П . П . Кремлевский
Первые опытно-промышленные образцы аналогичных преоб разователей были предназначены для измерения расхода воды в пределах 0,7-7 м3/ч при давлении до 20 МПа и температуре до 320 °С. Шар был выполнен из двух полусфер, сваренных между собой. По оси шара расположена трубка из ферромагнитного спла ва. Для температур менее 250 °С шар был изготовлен из фторо пласта. Снаружи корпуса расположено кольцо из кобальтовой стали со стабильными магнитными свойствами. Обмотка из по серебренного провода в стеклоизоляции. Такая магнитомодуля ционная система позволит избежать влияния прецессии шара на выходной сигнал и одновременно избавляет от размещения маг нитных элементов в потоке. На входе и выходе из полости, где расположен шар, имеются ограничители его хода, предотвращаю щие запирание шаром отверстий.
Согласно данным работы [37] соотношение размеров проточ ной части (см. рис. 159) надо выбирать в следующих пределах: dm/D = 0,32-0,62; L/D = 0,5+2; dBX/D = 0,21+0,34; DBblx/D = = 0,21+0,79; Pi = 60+360°; P2 = 40+75°. Потерю устойчивости на блюдали при dBX/D < 0,21, при dBX/D > 0,34, при dBbIX/D < 0,21 при Pi > 60° и в меньшей степени при Р2 < 45°. Но при Р2 > 75° шар запирал выходное отверстие. Соотношения dBblx/D > 0,79 и L/D > 2 не оказывали существенного влияния на устойчивость шара. С уменьшением dBX/D возрастали частота вращения шара и одновременно потеря напора. При изготовлении опытных об разцов авторами работы [37] было принято: dm/D = 0,50+0,53; L = 0,5D; dBX = (0,30+0,32)П; dBbIX = (0,65+0,7)D; Р2 = 70°.
Дальнейшие исследования были выполнены в НИИтеплоприбор [18, 20]. Основная цель — увеличение диапазона измерения за счет уменьшения qmin и упрощение конструкции узла съема сигнала. Была получена следующая зависимость, связывающая tfmin с геометрическими размерами £>, dm9 dBXи плотностями шара рш и жидкости р:
^min = V(Рш —Р)£^щ / (12р),
где кш — коэффициент расхода, отнесенный к площади входного отверстия.
Значение km мало зависит от X), dm> cLx, но уменьшается от 1,4 до 1,0 при увеличении рш от 1,15 г/см3^(оргстекло) до 2,7 г/см 3 (дюраль).
Кроме того, было установлено, что для достижения минималь ного значения qmin надо иметь dBblx/D = 0,48+0,50, но для сниже ния потери давления полезно увеличить dBblx/D до 0,56-0,59. При малой массе шара (рш = 1,15 г/см 3) и размерах: D = 54 мм, dBX = 18 мм {dBX/D = 0,33), dBblx = 30 мм (dBblx/D = 0,55), dm —
= 27 мм, Pi = 100° и р2 = 70° — удалось получить диапазон изме рения расхода <7max/<7min = 12,2, при потере давления 50 кПа (при
(7max)e
338
Преобразователь расхода (см. рис. 159) имеет простую кон струкцию. Но ему присущи и недостатки. Как указывается в работе [18], в ряде случаев наблюдаются зависание шара в от верстии по оси потока и прекращение его вращения. При некото рых режимах увеличивается амплитуда колебаний шара, приво дящая к его ударам о стенки камеры. Кроме того, возникают трудности с обеспечением надежности преобразования частоты вращения шара в частотный выходной сигнал в связи с появле нием прецессии оси вращения шара. В связи с этим тахометрический преобразователь следует выполнять в виде катушки ин дуктивности, охватывающей весь корпус, в котором помещен шар.
В НИИтеплоприбор были исследованы и разработаны преоб разователи расхода, у которых шар с диаметральным отверстием снабжен осью с небольшой аксиальной турбинкой на ее конце. Это обеспечивает вращение шара вокруг оси обтекающего его потока, устраняет возможность зависания и прецессии шара и упрощает устройство тахометрического преобразователя, разме щаемого на боковой поверхности корпуса, но одновременно и ус ложняет общую конструкцию преобразователя расхода. По срав нению же с турбинными преобразователями их преимуществами являются отсутствие опор и возможность измерения расхода ве ществ, содержащих механические примеси. Завод «Старорусприбор» [21] изготовляет подобные преобразователи типов ДРГП-50 и ДРГП-8. Первые служат для измерения расхода воды в преде
лах от 8 до 50 м3/ч при температуре |
285 °С, а вторые — |
в пределах от 2 до 8 м*/ч воды при 100 |
°С. Первые работают |
в составе расходомеров ШРГП-55-50, а вторые — в составе расхо домеров ШРГП-55-8. Погрешность этих расходомеров ±1,5 % от верхнего предела измерения.
14.13. ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ УСТРОЙСТВА КРЫЛЬЧАТЫХ, ТУРБИННЫХ И ШАРИКОВЫХ РАСХОДОМЕРОВ И СЧЕТЧИКОВ
Многие находящиеся в эксплуатации крыльчатые и турбин ные счетчики жидкости не имеют дистанционной передачи пока заний. Вал турбинки связан у них через зубчатый редуктор ме ханически или через магнитную муфту с роликовым либо стре лочным счетным механизмом. Магнитная муфта в старых кон струкциях находится между редуктором и счетным механиз мом, а в более новых — между турбинкой и редуктором.
Имеются конструкции, в которых наряду со счетным меха низмом, установленным непосредственно на корпусе преобразо вателя расхода, есть еще и устройство, обычно электрическое, для дистанционного измерения количества прошедшей жидкости или газа либо их расхода. Если же турбинный и шариковый преобра зователи расхода имеют тахометрический преобразователь, выра батывающий сигналы, частота которых пропорциональна частоте
339
вращения турбинки или шарика, то местные указатели расхода или количества отсутствуют.
Для измерения количества прошедшего вещества эти импуль сы, создаваемые тахометрическим преобразователем, считаются электрическим счетчиком импульсов, а для измерения расхода служат частотомеры, измеряющие частоту импульсов. Иногда ограничиваются измерением среднего значения выпрямленного пульсирующего тока. Но в этом случае точность измерения рас хода оказывается невысокой.
Применяют два способа измерения частоты. Первый основан на ее предварительном преобразовании в постоянный ток путем перезарядки конденсатора. Второй — на счете числа импульсов за определенные промежутки времени.
В НИИтеплоприбор разработан конденсаторный преобразова тель частоты для тахометрических, в частности шариковых, рас ходомеров (рис. 162). Импульсы от тахометрического преобразо вателя после усиления и формирования в прямоугольные с кру тыми фронтами нарастания и спада поступают на базу полупро водникового триода VI. Заряд конденсатора С до напряжения [7СТ стабилитрона V4 происходит от источника питания Ек через резистор RKи диод V2 при закрытом триоде VI. Когда последний открывается, конденсатор С разряжается через триод V I, диод V3 и цепь нагрузки RнCф. Емкость Сф сглаживает выходное напря жение. Такой конденсаторный преобразователь частоты «Пирс-5» имеет выходной сигнал 0-5 мА постоянного тока при RH= 0,2-5- -5-2,5 кОм и, кроме того, сигнал 0-100 мВ постоянного тока при RH= = 20 Ом. Имеется несколько модификаций «Пирс-5» в зависимо сти от верхнего значения измеряемой частоты f (в пределах от 20 до 400 Гц) и от типа тахометрического преобразователя (так, «Пирс-5» — для индукционного преобразователя с катушкой, на мотанной на постоянный магнит, а «Пирс-5УД» — для индуктив ного преобразователя с дифференциально-трансформаторной ка тушкой, питаемой током частотой 5 кГц). Погрешность «Пирс-5» не более 0,5 % . Учитывая, что погрешность выходных измери тельных приборов порядка 0,2-1,0 % , получим общую погреш
|
ность измерения частоты в пределах |
|
±(0,5-s-l,5) % . К ней надо добавить |
|
еще погрешность самого турбинного |
|
преобразователя ±(0,3-5-0,5) % . |
|
Второй способ измерения частоты |
|
состоит в счете числа импульсов, вы |
|
рабатываемых тахометрическим пре |
|
образователем за определенный про |
|
межуток времени, или же в счете |
|
числа импульсов, вырабатываемых |
|
образцовым, кварцевым, генератором |
Рис. 162. Принципиальная схе |
за время, равное или кратное перио |
ма конденсаторного частотомера |
ду измеряемого сигнала. |
340
Для измерения массового расхода и количества с помощью тахометрических расходомеров и счетчиков существует много схем. Их можно разделить на две группы. В первой наряду с тахометрическим преобразователем расхода имеется независи мый от него преобразователь плотности вещества (или темпера туры и давления). Вычислительное устройство обрабатывает сиг налы от этих преобразователей, и на выходе схемы получаются значения массового расхода жидкости или газа. Во второй груп пе тахиметрический преобразователь расхода конструктивно свя зан с устройством, реагирующим на изменение плотности (или температуры и давления). Основное применение в той и другой группе получили лишь приборы для измерения массового расхо да или количества жидкости, в которых необходимая коррекция достигается только с помощью соответствующего преобразовате ля температуры. Схемы с коррекцией по плотности встречаются значительно реже вследствие трудностей, связанных с разработ кой и изготовлением достаточно точных и надежных преобразо вателей плотности.
Всхеме [46] расходомера фирмы «Фор—Герман» турбинка помещена внутри конической втулки, которая перемещается вруч ную или автоматически, так чтобы скорость в месте установки турбинки возрастала с увеличением плотности и наоборот. Для автоматического перемещения втулки предусмотрен поплавко вый преобразователь плотности, через который непрерывно про текает измеряемая жидкость. Преобразователь воздействует на двухфазный реверсивный двигатель, перемещающий втулку.
Врасходомере, разработанном в НИИтеплоприбор [39], ось аксиальной турбинки, воспринимающая усилие, пропорциональ ное рq20, закреплена на гибких упругих подвесках, что позволяет ей перемещаться в продольном направлении и через рычаг, уп лотненный разделительной мембраной, воздействовать на стан дартный компенсационный преобразователь усилия. Сигнал от последнего, пропорциональный рq2Q, делится в вычислительном устройстве на сигнал от турбинного преобразователя, пропорцио нальный 90, и на выходе получаем сигнал, пропорциональный pq0, т. е. массовому расходу. Рассмотренные схемы отличаются сложностью и не получили широкого применения.
При измерении расхода или количества жидкости проще ог раничиться введением коррекции на температуру измеряемого вещества. Для турбинных и шариковых расходомеров, имеющих выходной электрический сигнал, коррекция на температуру вво дится с помощью электрического сигнала от преобразователя тем пературы. Так, для измерения массового расхода жидкого топли ва в ЦКТИ реализована схема, состоящая из шарикового расхо домера, имеющего частотный выходной сигнал, и терморезистора, сопротивление которого преобразуется в частоту особым устрой ством. Перемножение этих двух частотных сигналов образует
341