книги из ГПНТБ / Санкин Н.М. Принципы технического планирования передающих сетей телевизионного и УКВ ЧМ вещания информационный сборник

На рис. 16 [41] приводятся графики местностного распреде­ ления, полученные Производственной лабораторией радиовеща­ ния и телевидения — Кольберг ГДР и рекомендованные Между­ народной организацией радиовещания. На графиках дана зави­ симость местностного распределения от рельефа местности для 1 и 10% точек приёма относительно медианного значения. Дан-

Рис. 16

ные были получены экспериментально на территории ГДР, для наиболее часто встречающихся неровностей рельефа (Д h) 300-г-400 м относительно среднего уровня местности, для дру­ гих высот данные экстраполировались.

Как указывалось выше, расчёт напряжённости поля в слабо­ пересечённой местности на определённом расстоянии от пере­ датчика в течение заданного процента времени для определённо­ го процента пунктов приёма производится по ф-ле (4).

Однако в сильнопересечённой местности этот расчёт напря­ жённости поля для сплошного обслуживания территории, пре­ дусматривающий возможность приёма только в определённом проценте мест (50%), неприменим. Население, в этом случае, распределено по территории неравномерно и сосредоточивается главным образом в горных долинах, вдоль берегов рек, где ус­ ловия приёма, зависящие от расположения передатчика, могут оказаться весьма плохими.

В случае сильнопересечённой местности, расчёт напряжён­ ности укв поля следует проводить для конкретных направлений

массы населения.

Расчёт напряжённости укв поля в горах сильно затруднён за счёт явлений интерференции и дифракции. Для расчёта напря-

Рис. 17

жённости поля метровых и дециметровых волн на трассах с пре­ пятствиями предложен ряд приближённых методов [43, 44 и 45].

Японским учёным Фуруцу [44] ца основе волновых уравне­ ний Максвелла получены строгие формулы для расчёта напря­ жённости поля за горами, имеющими любые конечные радиусы кривизны вершин и любые электрические свойства. В общем ви: де напряжённость поля в пункте приёма хп рассчитывается по формуле

i=l i=I

где х0, хп— соответственно пункты передачи и приёма

(рис. 17),

Е0 (х0, хп)— напряжённость поля в пункте приёма, оп­ ределяемая для условий распространения волн в свободном пространстве между пунктами передачи и приёма,

будет соответствовать высоте предшествующего препятствия, а di — расстоянию между двумя препятствиями (рис. 17 и 18).

Значение напряжённости поля в месте приёма для горной местности Еп(х0, х п) определяется выражением

Рис. 18

Дифракционный множитель ослабления St при наличии на пути распространения укв нескольких препятствий сферической формы определяется [44]

рого участка пути распространения волн, м\ Д4(0;,аг) — функция угла дифракции 0г и радиуса кри­

визны г-ro препятствия а ;;

к0— постоянная распространения, равная — -

Функция М (0;, а;), в свою очередь, выражается через вспо­ могательную функцию J (0;, а;) и коэффициент р,- = Ф 2 X

М (0;, а;) = Рг J (0;. <Д) -

3-

3______

©= Y ' T K»ai ’

e— диэлектрическая постоянная среды распространения волн; для горных пород она может быть принята рав­ ной 4.

На рис. 19 приведены графики, позволяющие определить ве­

d i+1 = d 2— расстоянию от середины препятствия до точки

приёма,

Нз = hx— высоте подъёма передающей антенны, Hi+l = h2— высоте подъёма приёмной антенны.

Множитель ослабления поля свободного пространства за препятствием клиновидной формы в зависимости от высоты ди­ фракции легко может быть определён по номограмме рис. 21.

4) протяжённость первого участка xoXt распространения волн (расстоя­ ние от точки передачи до середины первой горы) йх = 10 км;

5)протяжённость второго участка х\х2 распространения волн (расстоя­ ние между серединами гор) d2= 25 км;

6)протяжённость третьего участка пути распространения волн (расстоя­