книги из ГПНТБ / Чернышов, Ф. М. Повышение эффективности путевых работ на многорукавных участках судоходных рек учеб. пособие
.pdf(b |
Г1') |
b' |
TS/*. |
v a |
cx •'tap |
|
|
•Уравнение |
ЯОЯ6АЄНІІЯ,8шВесак' |
глфн |
|
|
Расчетный |
уровень |
(ИА) |
t / |
у |
Проектчип) |
уроЗень |
||
|
) |
|
|
|
|
гарант. |
|
|
|
|
|
Рис. 64. Графики |
связи |
bcxT^' |
—f(H) |
и |
Г = / ( Я ) для |
определения |
• расчетных уровней воды |
(точки а и б |
|||
характеризуют сближение кривых; |
А и с — их пересечение) |
||||
где . р* — коэффициент относительной ширины судового хода на пе рекате ( Ь с к : В л р к ) ;
О " Т ср.прк • Т макс.прк ',
m — показатель степени, зависящий от формы поперечного се
чения русла переката; для прямоугольного профиля |
от=' |
'—0 0 , для треугольного m—1, для параболического |
(вто |
рого порядка) т—'2, а для естественных профилей |
его |
можно устанавливать с помощью построения логарифми ческой анаморфозы кривых связи ширины и глубины рус ла, т. е. кривых T=f(Bm).
Поскольку величина р может быть выражена через параметры русла, то и получим принятую на рис. 64, а связь габаритов пути на перекате с уровнем воды и, следовательно, последнего с элемента ми потока — русла, входящими в правую часть уравнения (7). Это уравнение в свою очередь указывает на важность выполнения на перекатах систематических измерений фактических габаритов судо-- вого хода'и что этими данными не следует пренебрегать в инженер но-расчетной практике.
К преимуществу последних двух приемов установления расчет ных уровней следует отнести также, что'©ни позволяют увязать рас четный уровень с «искомым» уровнем начала активной работы вы правительных сооружений, т. е. в некоторой степени как бы отож дествить эти уровниПоследнее существенно потому, что в по давляющем большинстве случаев выправительные сооружения, от метки гребней которых определены по верхнему расчетному уровню, повышают свою гидравлическую активность при более низких уров нях воды. При этом повышение эффективности работы сооружения, как правило, возрастает с понижением уровня воды от расчетного к проектному, что и соответствует задаче. Однако очень важно, чтобы высокие сооружения обеспечивали по мере снижения уровней до проектного постепенное сужение русел перекатов, исключая, тем са мым, излишний их размыв и возникновение на них активных мест-,
ных перемещений наносов в виде поперечных |
гряд. В этих |
целях |
|
гребням таких сооружений следует |
придавать |
значительный |
про |
дольный уклон, что, подтверждается, |
например, опытом выправле |
||
ния р. Белой. |
. |
|
|
Рассмотренные приемы оценки уровня воды для определения от меток гребней выправительных сооружений могут давать значитель ные расхождения в результатах расчета. Поэтому окончательному выбору такого уровня должен предшествовать анализ данных вы
числений по двум-трем различным по своему содержанию |
методам. |
|
В последующем, .с совершенствованием |
расчетов.русловых |
дефор |
маций и повышением их надежности, |
необходимость выполнения |
|
сопоставительных вычислений при выборе расчетного уровня воды возможно будет исключена.
При определении расчетных уровней могут также использовать ся рекомендации, приведенные в работах [22], [23] и [24].
2. Определение расчетных расходов воды
Не менее важным для определения размеров выправительных сооружений, в особенности для назначения отметок гребней запруд, полузапруд и струенаправляющих дамб, является установление рас четных значений расходов воды. Эта задача, как уже отмечалось выше, наиболее надежно решается расчетом русловых деформаций при уровнях, характерных для выправительных сооружений в про ектных условиях их работы. Однако выполнение таких расчетов по ка встречает значительные затруднения из-за их 'сложности, боль шой трудоемкости и малой точности формул определения деформа ций, особенно для русел,,сложенных из крупнозернистых (гравийногалечных) грунтов. Поэтому в практических расчетах такой прием оценки расходов воды почти не используется.
В настоящее время в качестве основного способа определения расчетного расхода воды на перекатах затруднительного участка] принят метод К. В. Гришанина. В основу этого метода положено ус ловие, по которому при расчетном уровне на перекатах судоходного рукава скорости должны быть не меньше «размывающих», но и не больше «предельных», во избежание развития чрезмерно интенсив ных русловых -переформирований. В частности, в качестве предель ных (имеются в виду средние скорости в Живом сечении) рекомен дуется принимать при меженных глубинах от 1 до 3 м для средних и крупных песков значения vnp№ ~1,0т-1,3 м/сек и для мелких пес ков < оІ і р е д = 0,5т-0,8 м/сек.
Однако этот способ назначения проектного (расчетного) расхо да воды в судоходном рукаве не всегда приводит к практически при емлемым результатам расчета. Это, в частности, происходит при условии, когда получаем неравенства вида
|
|
Опр.сх ^ , |
Улр.сх |
|
4 |
/ о ч |
|
|
> 1 |
ИЛИ _ 1 |
< 1 , |
(8) |
|
|
|
(?общ |
Qo.cx |
|
|
|
где |
Опр.сх |
и Qe.cx—соответственно |
проектный (расчетный) и |
|||
|
|
бытовой расходы |
воды в судоходном |
рука |
||
|
|
ве; |
|
|
|
|
|
|
Qo6m — общий расход воды в реке перед рассматри |
||||
|
|
ваемым разветвлением. |
|
|||
|
Условия, |
определяемые |
неравенствами |
(8), возникают по |
ряду |
|
причин. Они могут быть предопределены самим естественным режи мом русловых деформаций на перекатах, который чаще всего харак теризуется их намывом в паводок и размывом в межень, т. е. нали чием размывающих скоростей потока при бытовом перераспределе нии расходов воды по рукавам. Кроме того, может оказаться, что даже сосредоточение всего расхода реки в одном судоходном рука ве не обеспечивает принятые габариты пути. В отдельных случаях субъективное влияние на результаты вычислений может оказать и расчетная формула, выбранная для оценки размывающей скорости.
Поэтому, учитывая, что по ранее принятому нами положению
расчетный уровень соответствует началу активной работы выправи тельных сооружений, рекомендуется в случаях, определяемых не равенствами (8), новое перераспределение расходов воды по рука вам назначать исходя из следующих условий:
и |
|
|
|
|
Qnp.cx |
<^ J Q |
|
|
|
|
(9) |
- |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
Qo6iu |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Одновременно должна быть проверена расчетом достаточность |
|
||||||||||||||
общего расхода воды в реке (в судоходном рукаве) |
для обеспечения |
|
|||||||||||||
принятых габаритов судового хода. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Такая проверка заключается в сравнении минимально |
необходи |
|
|||||||||||||
мого |
расхода воды |
( Q m i n ) для-обеспечения |
заданных |
габаритов |
|
||||||||||
пути |
(bcx и Т№) |
с расчетным (проектным) расходом в судоходном |
|
||||||||||||
рукаве и, как отмечалось, с общим расходом в реке. При этом долж |
|
||||||||||||||
но быть Соблюдено условие |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
Qo6ui ^ Qnp сх ^> Qmin > |
|
|
|
|
(Ю) |
, |
|||||
в котором значение |
Qmxn |
определяется |
в зависимости |
от надежно |
|
||||||||||
сти и полноты исходных данных по одному из следующих выраже |
|
||||||||||||||
ний: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
или |
|
|
|
|
• |
|
|
|
|
|
|
„•:•':•,. |
|
|
|
|
|
|
|
Q m i n = |
n*bcjif |
|
ФЛ°,$) |
|
|
|
|
(12) |
|
||
|
|
|
|
|
1 |
6 7 |
|
, |
|
|
|
|
|
||
где |
Фі (о, р)—морфометрическая |
функция |
русла |
переката иди- |
|||||||||||
|
|
|
перекатного участка |
судоходного |
рукава, |
которая |
|||||||||
|
|
|
может быть опредена по зависимости |
|
|
|
|
||||||||
|
|
— |
|
|
1 / |
з |
\1.67. |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Ф |
^ е ) = т ( - Ы |
|
' |
|
|
• |
|
( 1 3 ) |
|
||||
|
/Са с |
коэффициент корректировки |
минимального |
расхо |
|||||||||||
|
|
да |
воды |
за счет |
асимметричности |
сечений |
естест |
||||||||
|
|
венных |
русел, именуемый коэффициентом |
асим |
|||||||||||
|
|
|
метрии и принимаемый |
в пределах от 0,75 до 0,85 |
|||||||||||
[25]и 126];
а— коэффициент в формуле В. М. Маккавеева (см. ни же формулу 36), который рекомендуется прини мать равным 0,1;
а — коэффициент полноты сечения |
русла |
или группы |
сечений перекатов судоходного |
рукава, |
определяе |
мый по выражению
Тсо m
|
|
т — показатель |
степени |
в уравнении |
профиля |
русла |
||||||||
^сх |
и ^сх |
— |
T^consiB"1; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
потребные или заданные ширина и глубина судово |
||||||||||||||
|
|
|
го хода, соответствующие расчетному |
уровню для |
||||||||||
|
|
|
запруд (должны |
устанавливаться |
|
по |
плановым |
|||||||
|
|
|
|
кривым дифференцированных глубин и ширин пле |
||||||||||
|
|
|
|
са, в который входят перекаты |
рассматриваемого |
|||||||||
|
|
|
|
разветвления); |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
р = —Hi.—здесь величина Вйсх |
устанавливается |
по перекат |
||||||||||
|
|
а х |
|
ным сечениям судоходного рукава |
при верхнем ра |
|||||||||
|
|
|
|
счетном уровне; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Анп—коэффициент |
неподвижности |
русла, который мо |
||||||||||
|
|
|
|
жет |
изменяться |
в пределах от 0,5 до 2,0; в прибли |
||||||||
|
|
|
|
женных расчетах его -можно принимать для особо' |
||||||||||
|
|
|
|
подвижных |
русел равным 0,5—0,9 и для слабо по |
|||||||||
|
|
|
|
движных— 1,1 |
2,0 (данные подсчетов |
Аап |
по не |
|||||||
|
|
|
|
которым рекам |
Сибири приводятся |
в таблице 1); |
||||||||
|
|
/ — уклон свободной— |
поверхности |
на перекатах судо |
||||||||||
|
|
|
|
ходного рукава; |
|
|
|
|
|
г |
|
|
||
|
|
и —общий коэффициент «шероховатости» русла, кото |
||||||||||||
|
|
|
|
рый учитывает также все виды дополнительных со |
||||||||||
|
|
|
|
противлений, возникающих в размываемых |
естест |
|||||||||
|
|
|
|
венных руслах t[27]. |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 1 |
||
|
|
|
Река и ее участок |
|
|
|
и |
|
|
/ |
|
|
||
Лена |
(Усть-Кут — Кокуй) |
|
|
|
0.030 |
|
0.00019 |
2.00 |
||||||
Лена |
(Кокуй — Марково) |
|
|
|
0.026 |
|
0.00012 |
1.60 |
||||||
Алдан |
(Крест — Хальджайская протока) |
0.032 |
|
0.00052 |
1.35 |
|||||||||
Лена |
(Марково — Скобельская) |
|
|
|
0.023 |
|
0.00010 |
1.22 |
||||||
Алдан |
(г. Томмот — устье р. Тимптона) |
|
0.027 |
|
0.00030 |
1.11 |
||||||||
Зея (перекаты Шипка и Плевна) |
|
|
|
0.024 |
|
0.00017 |
1.05. |
|||||||
Енисей |
(Красноярск — устье р. Ангары) |
0.025 |
|
0.00020 |
1.05 |
|||||||||
Томь (Томск — Черемошники) |
|
|
|
0.025 . |
0.00022 |
1.04 |
||||||||
Камчатка (с. Мильково — устье) |
|
|
|
0.027 |
|
0.00037 |
1.02 |
|||||||
Алдан |
(среднее течение)- |
|
|
|
0.028 |
|
0.00049 |
1.01 |
||||||
Ангара |
(Иркутск — Макарьево) |
|
|
|
0.026 |
0.00030 |
1.00 |
|||||||
Обь (Новосибирск — устье р; Томи) |
|
|
0.020 |
0.00008 |
0.89 |
|||||||||
Иртыш |
(Клин — Омск) |
|
|
|
|
0.018 |
0.00005 |
0.83 |
||||||
Тура |
(Тюмень — устье р. Пышмы) |
|
|
0.016 |
0.00003 |
0.71 |
||||||||
При определении |
QM„H необходимо соблюдение |
условия: |
|
|||||||||||
где |
|
|
|
• Ф і ( а , р ) . > |
Ф | ш ю ( в , |
po.i),. - |
. |
|
....... |
(14) |
||||
|
|
|
|
Род = (1 + 1,67т) ^'«г. |
|
(15) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Для облегчения вычислений в таблицах 2 и 3 даны |
минималь |
|||||||||||||
ные и фактические значения морфометрических |
функций Ф (а, р) й .1') |
|||||||||||||
соответствующие |
им оптимальные |
значения величин |
pV |
В табл. 2/" ;,•> |
||||||||||
приведены также данные и для эллиптического профиля русла, морфометрическая функция которого определяется следующей за висимостью:
|
Ф и ( а , р ) = - ^ 0 - р » ) - 5 ' ? . . |
|
|
|
(16) |
||||||
|
|
|
|
|
Р |
|
|
Т а б л и ц а |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Значения т |
в уравнениях |
|
. 3 |
|
Рої |
|
ф і ш і п ( » . Рої |
|
|
|
|
(13)-(16) |
|
|
|
|
|
|
||||
|
т= |
оо |
|
|
1 |
|
1 |
|
1 |
|
|
|
36 |
|
|
|
0,975 |
0,886 |
1,09 |
|
|
||
|
18 |
|
|
0,947 |
0,826 |
1,16 |
|
|
|||
|
12 |
|
|
|
0,923 |
0,789 |
1,23 |
|
|
||
|
9 |
|
|
О.909 |
0,733 |
1,30 |
|
|
|||
|
6 |
|
|
0,857 |
0.660 |
1,35 |
|
|
|||
|
4 |
|
|
|
0,800 |
0,602 |
1,45 |
|
|
||
|
3 |
|
|
|
0,750 |
0,550 |
1,53 |
|
|
||
|
2 |
|
|
|
0,667 |
0,480 |
1,64 |
|
|
||
|
1.5 |
|
|
0,600 |
0,433 |
1,73 |
|
|
|||
|
1,25 |
|
|
0.555 |
0,408 |
1,78 |
|
|
|||
|
1 |
|
|
0,500 |
0,375 |
1,85 |
|
|
|||
|
0.8 |
|
|
0.444 |
0,345 |
1,88 |
|
|
|||
|
т = |
0.6 |
|
|
0,375 |
0,319 |
1,96 |
|
|
||
|
Эллипс |
|
|
0,785 |
0,612 |
1,61 |
|
|
|||
Также для упрощения |
расчетов по формулам |
(11) —(12) |
« при |
||||||||
водимым далее формулам |
(37) —(40), |
(51) —(53), |
(118),— (123) со |
||||||||
ставлены вспомогательные таблицы 4—8, в которых даны |
|
степен |
|||||||||
ные значения параметров /, п, /Са с и произведения |
bt%7 с х х . |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 3 |
||
|
|
|
ф , |
3) при а (числитель) и т (знаменатель/ |
|
|
|||||
|
0,50 |
0,55 |
0,60 |
|
0,65 |
0,70 |
0,75 |
0,80 . |
|
0,85 |
|
|
5,00 |
1,22 |
1,50 |
|
Н.86 |
2,33 • |
3,00 |
4,00 |
|
5,67 |
|
0,01 |
33,20 |
38,60 |
43,20 |
48,80 |
55,30 |
62.60 |
68,90 |
76,40 |
|||
0,06 |
6,847 |
7,697 |
8,684 |
9,804 |
1(1,04 |
12,37 |
13,77 |
15,24 |
|||
0,10 |
3,747 |
4,085 |
4,496 |
4,986 |
|
5,555 |
6,196 |
6,890 |
|
7,623 |
|
0,15 |
2,748 |
2,920 |
3,139 |
3,413 |
|
3,749 |
4,147 |
4,597 |
|
5,082 |
|
0,20 |
2,281 |
2,369 |
2,491. |
2,655 |
|
2,867 |
3,134 |
3,454 |
|
3,812 |
|
0,25 |
2,032 |
2,069 |
2,130 |
2,223 |
|
2,358 |
2,540 |
2,774 |
|
3,051 |
|
0,30 |
1,900 |
1,899 |
1,917 |
1,961 |
|
2,038 |
2,158 |
2,328 |
|
2,546 |
|
0,35 |
1,844 |
1,810 |
1,794 |
1,798 |
|
1,831 |
1,901 |
2,019 |
|
2,188 |
|
0,40 |
1,844 |
1,782 |
1,734 |
1,704 |
|
1,699 |
1,727 |
1,798 |
|
1,924 |
|
0,45 |
1,895 |
1,804 |
1,726 |
1,664 |
|
1,623 |
1,612 |
'1,64-2 |
|
1,725 |
|
0,50 |
2,000 |
1,877 |
1,766 |
1,671 |
|
1,595 |
1,546 |
1,535 |
• |
1,576 |
|
0,55 |
2,168 |
2,007 |
1,859 |
1,726 |
|
1,613 |
1,524 |
1,470 |
|
1,468 |
|
0,60 |
2,419 |
2,211. |
2,017 |
1,839 |
|
1,681 |
1.548 |
1,448 |
|
1,397 |
|
0,65 |
2,791 |
2,519 |
2,265 |
2,029 |
|
1,815 |
1,627 |
1,472 |
|
1,365 |
|
0,70 |
3,527 |
2,991 |
2,651 |
2,334 |
|
2,043 |
1,782 |
1,557 |
|
1,381 |
|
0,75 |
4,243 |
3,743 |
3,272 |
2,833 |
|
2,428 |
2,059 |
1,734 |
|
1,463 |
|
0,80 |
5,774 |
5,038 |
4,347 |
3,702 |
|
3,106 |
2,562 |
2,076 |
|
1,658 |
|
0,85 |
8,786 |
7,587 |
6,463 |
5,416 |
|
4,450 |
3,569 |
2,780 |
|
2,094 |
|
0,90 |
16,33 |
13,96 |
11,75 |
9,689 |
|
7,799 |
6,082 |
4,551 |
|
3,2'19 |
|
0,95 |
49,24 |
41,69 |
34,64 |
26,14 \ |
22,19 |
16,83 |
12,09 |
|
8,006 |
||
0,96 |
|
|
47,00 |
40,30 |
29,20 |
23,70 |
15,80 |
|
11,10 |
||
0,97 |
|
|
|
|
|
50,00 |
37,10 |
25.80 |
16,50 |
||
0,98 |
|
|
|
|
|
|
|
66,00 |
47,60 |
31,01 |
|
|
yi |
|
|
ут |
ут |
|
0,00002 |
0,004472 |
0,02716 |
0,00052 |
0,02280 |
0,08041 |
|
0,00004 |
0,006325 |
0,03420 |
0,00054 |
0,02324 |
0,08143 |
|
0,00006 |
0,007746 |
0,03915 |
0,00056 |
0,02366 |
0,08243 |
|
0,00008 |
0,008944 |
0,04309 |
0,00058 |
0,02408 |
0,08340 |
|
0,00010 |
0,01000 |
0,04642 |
0,00060 |
0,02449 |
0,08434 |
|
0,00012 |
0,01095 |
0,04932 |
0,00062 |
0,02490 |
0,08527 |
|
0,00014 |
0,01183 |
0,05192 |
0,00064 |
0,02530 |
0,08618 |
|
0,00016 |
0,01265 |
0,05429 |
0,00066 |
0,02569 |
0,08707 |
|
0,00018 |
0,01342 |
0,05646 |
0,00068 |
0,02608 |
0,08794 |
|
0,00020 |
0,01414 |
0,05848 |
0,00070 |
0,02646 |
0,08879 |
|
0,00022 |
0,01483 |
0,06037 |
0,00072 |
0,02683 |
0,08963 |
|
0,00024 |
0,01549 |
0,06214 |
0,00074 |
0,02720 |
0,09045 |
|
0,00026 |
0,01612 |
0,06383 |
0,00076 |
0,02757 |
0,09126 |
|
0,00028 |
0,01673 |
0,06542 |
0,00078 |
0,02793 |
0,09206 |
|
0,00030 |
0,01732 |
0,06694 |
0,02828 |
|||
0,00080 |
0,09283 |
|||||
0,00032 |
0,01789 |
0,06840 |
0,02864 |
|||
0,00082 |
0,09360 |
|||||
0,00034 |
0,01844 |
0,06980 |
0,02698 |
|||
0,00084 |
0,09435 |
|||||
0,00036 |
0,01897 |
0,07144 |
0,02933 |
|||
0,00086 |
0,09510 |
|||||
0,00038 |
0,01949 |
0,07243 |
0,02966 |
|||
0,00088 |
0,09583 |
|||||
0,00040 |
0,02000 |
0,07368 |
0,03000 |
|||
,0,00090 |
0,09655 |
|||||
0,00042 |
0,02049 |
0,07489 |
0,03033 |
|||
0,00092 |
0,09726 |
|||||
0,00044 |
0,02098 |
0,07606 |
0,03066 |
|||
0,00094 |
0,09796 |
|||||
0,00046 |
. 0,02145 |
0,07719 |
о;озо98 |
|||
0,00096 |
0,09865 |
|||||
0,00048 |
0\02Ч91 |
0,07830 |
||||
0,00098 |
0.03130 |
0,09933 |
||||
0,00050 |
0,02236 |
0,07937 |
||||
|
|
|
0,00100 |
0,03162 |
0,10000 |
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 5 |
||
0,010 |
0,000100 |
0,024 |
0,000576 |
0,038 |
0,001444.. |
|
0,011 |
0,000121 |
0,025 |
0,000625 |
0,039 |
0,00^521 . |
|
0,012 |
0,000144 |
0,026 |
0,000676 |
0,040 |
0,001600 |
|
0,013 |
0,000169 |
0,027 |
0,000729 |
0,041 |
0,001681 |
|
0,014 |
0,000196 |
0,028 |
0,000784 |
0,042 |
0,001764 |
|
0,015 |
0,000225 |
0,029 |
0,000841 |
0,043 |
0,001849 |
|
0,016 |
0,000256 |
0,030 |
0,000900 |
0,044 |
0,001936 |
|
0,017 |
0,000289 |
0,031 |
0,000961 |
0,045 |
0,002025 |
|
0,018 |
0,000324 |
0,032 |
0,001024 |
0,046 |
0,002116 |
|
0,019 |
0,000361 |
0,033 |
0,001089 |
0,047 |
0,002209 |
|
0,020 |
0,000400 |
0,034 |
0,001156 |
0,048 |
0,002304 |
|
0,021 |
0,000441 |
0,035 |
0,001225 |
0,049 |
6,002401 |
|
0,022 |
0,000484 |
0,036 |
0,001296 |
0,050 |
0,002500 |
|
0,023 |
0,000529 |
0,037 |
0,001369 |
0,060 |
0,003600 |
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 6 |
||
Кас |
i/l,5 |
^ ас |
^ас |
ч ас |
/ ч а с |
|
Я а с |
||||||
0,70 |
0,586 |
0,551 |
1,05 |
. 1,076 |
1,085 |
|
0,75 |
0,650 |
0,619 |
1,10 |
1,154 |
1,173 |
|
0,80 |
0,716 |
0,684 |
1,15 |
1,232 |
1,263 |
|
0,85 |
0,784 |
0,766 |
1,20 |
1,315 |
1,355 |
|
0,90 |
0,854 |
0,839 |
1,25 |
1,398 |
1,452 |
|
0,95 |
0,926 |
0,918 |
1,30 |
1,482 |
1,550 |
|
\\Q |
1,000 |
1,000 |
1,35 |
1,567 |
d,650 |
|
Отметим, что при использовании зависимостей |
(11) |
и (12) так |
же не исключено "'получение противоречивых результатов |
в'виде |
|
QMHH?< Qecx |
|
( 1 7 ) |
или |
|
|
Q M H H > Q O 6 U I - |
|
v(18) |
В таких случаях необходимо использовать указанный выше при |
||
ем К. В. Гришанина для определения проектного |
перераспределе |
|
ния расходов воды по рукавам. Если и этот расчет не даст приемле мых результатов, то следует использовать условие (9).
Для трапецеидального или близкого -к, нему профиля значения морфометрических функций применительно к формулам (11) и (12) можно определить по выражению :
ФЛе,$)-(Ьсх+рТсхУ*Ч^(Ьсх + 2рТск)-^, (19)
где р — заложение берегового откоса, определяемое по котангенсу угла его наклона.
Величина рої при трапецеидальном профиле русла определяет ся по зависимости
р і 1 + 2 р - £ - ) " ' • |
|
Показатель степени m в формулах |
(13) (15) для |
ных расчетов следует определять через |
коэффициент |
чения |
— |
( 2 0 )
приближен полноты се
w = |
° |
= |
Тч |
, |
(21) |
1 |
|
0 |
/ макс |
* ср |
|
В более точных расчетах для определения m должны составлять ся логарифмические анаморфозы кривых T=f(B) по каждому сече нию. При этом исходным материалом служат съемки затруднитель-' ных узлов за ряд последних лет, по данным которых и строятся за
висимости T=f(B) для перекатов |
участка (рис. 65,а). График Т = |
= / ( В ) имеет вид, функциональной |
зависимости T = c o n s t B m , т. е. |
степенной параболы у—рхт . Как считаетН. И. Маккавеев, показа тель степени т одновременно характеризует устойчивость русла на
перекате |
или плесе. Его величина определяется как |
тангенс угла |
||
наклона |
прямой |
l g Т = / { l g В ) |
или кривой T=f(B), |
построенной в |
логарифмических |
координатах |
(рис. 65,6). Величины |
т для участ |
|
ков определяют как средние из средневзвешенных значений т для отдельных перекатов русла (судоходного рукава) или по минималь ным значениям, поскольку с уменьшением т убывает р0 , а функция Фмин (°"> Ро) возрастает. Аналогичным образом следует определять-
т и для |
одного сечения по материалам съемок нескольких лет. Та |
ким образом, в этих расчетах возможны операции осреднения углов |
|
наклона |
логарифмических анаморфоз кривых Г = / ( В ) как по от |
дельным перекатам, так и по перекатам судоходного |
рукава в це |
лом. Это осреднение можно -выполнить и на первичной |
стадии по- |
7 « ^ \
0,4
0,5
0,6
0,7,
0,8
0,9
1,0
1,1
1,2
1,3
1,4
1,5
1,6
1.7
1,8
1,9
2,0
2,1
2,2
2,3
2,4
2,5
2,6
2,7
2,8
2,9
3,0
3,1
3,2
3,3
3,4
3,5
3,6
3,7
3,8
3,9
4,0
4,1
4,2
4,3
4,4
4,5
4,6
4,7
4,8
4,9
5,0
166
|
|
|
|
Значения произведения |
й с х Г ' |
||
15 |
20 |
30 |
40 |
50 |
- |
60 |
70 |
|
|
|
|||||
|
- |
|
|
|
|
|
|
3,80 |
5,06 |
7,59 |
14,14 |
|
|
|
|
5,30 |
7,07 |
10,61 |
23,24 |
|
27,89 |
|
|
6,97 |
9,30 |
13,94 |
18,59 |
|
|
||
|
35,13 |
|
|||||
8,79 |
11,71 |
17,57 |
23,43 |
29,28 |
|
50,05 |
|
|
42,23 |
||||||
10,73 |
14,31 |
21,47 |
28,62 |
35,78 |
|
59,77 |
|
12,81 |
17,08 |
25,61 |
34,15 |
42,69 |
|
51,23 |
|
|
70,00 |
||||||
15,00 |
20,00 |
30,00 |
40,00 |
50,00 |
|
60,00 |
|
|
23,07 |
34,61 |
46,15 |
57,68 |
|
69,22 |
80,76 |
|
26,29 |
39,44 |
52,58 |
65,73 |
|
78,87 |
92,02 |
|
29,64 |
44,47 |
59,30 |
74,11 |
|
88,93 |
103,8 |
|
33,13 |
49,70 |
66,26 |
82,83 |
|
99,39 |
116,0 |
|
36,74 |
55,11 |
73.48 |
91,86 |
|
110,2 |
128,6 |
|
|
|
80,95 |
101,1 |
|
121,4 |
141,7 |
|
|
|
88,66 |
110,8 |
|
133,0 |
155,2 |
|
|
|
96,60 |
120,7 |
|
144,9 |
|
|
|
|
|
169,0 |
|||
|
|
|
104,8 |
130,9 |
|
157,1 |
|
|
|
|
|
183,3 |
|||
|
|
|
113,1 |
141,4 |
|
169,7 |
|
|
|
|
|
152,2' |
|
182,6 |
198,0 |
|
|
|
|
163,2 |
|
195,8 |
213,0 |
|
|
|
|
174,4 |
|
209,3 |
228,4 |
|
|
|
|
185.9 |
|
223,1 |
244,2 |
|
|
|
|
197,6 |
|
237,2 |
280,3 |
|
|
|
|
|
|
251,5 |
276,7 |
|
|
|
|
|
|
266,2 |
|
|
|
|
|
|
|
293,5 |
|
|
|
|
|
|
|
281,1 |
ЗЮ.'б |
|
|
|
|
|
|
296,3 |
328,0 |
|
|
|
|
|
|
311,8 |
345,7 |
|
|
|
|
|
|
363,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
382,1 |
400.7
418,6
438.9
458.4
478,1
498.2
518,5
532,1
560,0
80 |
90 |
100 |
110 |
120 |
130 |
140 |
150 |
92,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
105,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
11-8,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
132,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
146,9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
161,9 |
|
182,1 |
202,4 |
|
|
|
|
|
177,3 |
|
190,2 |
221,7 |
|
|
|
|
|
193,6 |
|
217,3 |
241,4 |
|
|
|
|
|
209,5 |
|
235,7 |
261,8 |
|
|
|
|
|
226,3 |
, |
254,6 |
282,8 |
|
|
|
|
|
243,5 |
|
273,9 |
304,3 |
334,8 |
365,2 |
395,6 |
426,0 |
456,5 |
261,0 |
|
293,7 |
326,3 |
358,9 |
391,6 |
424,2 |
456,8 |
489,5 |
279,0' |
|
313,9 |
348,8 |
383,7 |
418,6 |
453,5 |
488,3 |
523,2 |
297,4 |
|
334,6 |
371,8 |
409,0 |
446,0 |
483,3 |
520,5 |
557,7 |
316,2 |
|
355,8 |
395,3 |
434,8 |
474,3 |
513,9 |
553,2 |
592,9 |
335,4 |
|
377,3 |
419,2 |
461,2 |
503,1 |
545,0 |
586,9 |
628,8 |
354,9 |
|
398,3 |
443,7 |
488,0 |
532,4 |
576,8 |
621,1 |
665,5 |
374,8 |
|
421,7 |
468,5 |
515,4 |
562,2 |
608,0 |
655.9 |
702,8 |
395,1 |
|
444,5 |
493,9 |
543,2' |
592,6 |
642,0 |
691,3 |
740,8 |
415,7 |
, |
467,6 |
519,6 |
571,6 |
623,5 |
675,5 |
727,6 |
779,4 |
436,6, |
|
491,2 |
545,8 |
600,3 |
656,0 |
709,6 |
784,1 |
818,7 |
457,9 |
|
515,1 |
572,4 |
., 629,7 |
686,9 |
744,2 |
801,4 |
858,9 |
479,6 |
|
539,5 |
599,5 |
659,4 |
719,4 |
779,3 |
839,3 |
892,2 |
501,5 |
|
564,2 |
626,9 |
689,6 |
752,3 |
815,0 |
877,7 |
940,4 |
523,8 |
|
590,3 |
656,0 |
720,3 |
785,7 |
851,2 |
916,7 |
982,2 |
546,4 |
|
614,7 |
683,1 |
751,4 |
819,7 |
888,0 |
956,3 |
1025 |
569,4 |
|
640,5 |
711,7 |
782,9 |
854,0 |
925,2 |
996,3 |
1068 |
592,6 |
|
666,8 |
740,7 |
814,8 |
888,9 |
962,9 |
1037 |
1111 |
616,2 |
|
693,1' |
770,2 |
848,2 |
924,2 |
10OV |
1078 |
1155 |
640,0 |
|
'720,0 |
800,0 |
880,0 |
960,0 |
1040 |
1120 |
1200 |
664,1 |
|
747,2 |
830,2 |
913,2 |
996,2 |
1079 |
1162 |
1245 |
688,9 |
|
774,7 |
860,7 |
946,8 |
1032 |
1119 |
1205 |
1291 |
713,3 |
|
802,5 |
891,7 |
980,8 |
1070 |
1159 |
1248 |
1338 |
738,4 |
|
830,7 |
922,9 |
1015 |
1108 |
1200 |
1292 |
1384 |
763,7 |
|
859,1 |
954,5 |
1050 |
1146 |
1241 |
1336 |
1432 |
789,3 |
|
887,9 |
986,5 |
1082 |
1183 |
1283 |
1381 |
1480 |
815,1 |
|
917,0 |
1018 |
1121 |
1223 |
1325 |
1426 |
1528 |
т',з |
|
946,5 |
1052 |
1157 |
1262 |
1367 |
1472 |
1577 |
867,8 |
|
976,1 |
І1085 |
1193' |
1302 |
1410 |
1519 |
1627 |
894,4 |
|
1006 |
1118 |
1229 |
1342 |
1453 |
1565 |
1677. |
Значення произведения 6c x 7"Ji6 7
|
15 |
|
зо |
40 |
50 |
60 |
70 |
80 |
90 |
|
100 |
п о |
120 |
130 |
140 |
150 |
0,4 |
3,25 |
4,33 |
5,50 |
12,57 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5 |
4,71 |
6,29 |
9,43 |
21,31 |
25,57 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,6 |
6,39 |
8,52 |
12,78 |
17,04 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0,7 |
8,27 |
11,02 |
16,54 |
22,05 |
27,56 |
33,07 |
48,22і |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,8 |
10,33 |
13,78 |
20,67 |
27,56 |
34,44 |
41,33 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,9 |
12,58 |
16,77 |
25,16 |
33,55 |
41,23 |
50,31 |
58,71 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,0 |
15,00 |
20.00 |
30,00 |
40,00 |
50,00 |
60,00 |
70,00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ІД' |
|
23,45 |
35Д8 |
46,90 |
58,63 |
70,36 |
82,08 |
93,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1,2 |
|
27,12 |
40,68 |
54,24 |
67,79 |
81,35 |
94,91 |
108,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1,3 |
|
30,30 |
46,50 |
51,99 |
77,49 |
92,99 |
108,5 |
124,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1,4 |
|
35,08 |
52,62 |
70,16 |
87,70 |
106,2 |
122,8 |
140,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
4,5 |
|
39,36 |
59,05 |
78,73 |
98,41 |
118,0 |
137,8 |
157,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1,6 |
|
|
|
87,69 |
102,6 |
131,5 |
153,5 |
175,4 |
197,3 |
|
219,2 |
|
|
|
|
|
4,7 |
|
|
|
97,03 |
124,3 |
145,5 |
169,8 |
194,1 |
218,3 |
|
242,6 |
|
|
|
|
|
'1,8 |
|
|
|
106,7 |
133,4 |
160,1 |
186,8 |
213,4 |
240,2 |
|
266,9 |
|
|
|
|
|
1,9 |
|
|
|
116,8 |
146,0 |
175,3 |
204,6 |
233,7 |
262,9 |
|
292,1 |
|
|
|
|
|
2,0 |
|
|
|
127,3 |
152,1 |
190,9 |
222,7 |
254,6 |
286,4 |
|
318,2 |
|
|
|
|
|
•2Д> |
|
|
|
|
172,6 |
207,1 |
241,6 |
276,2 |
310,7 |
|
345,2 |
379,8 |
414,3 |
448,8 |
483,3 |
517,5 |
2,2 |
|
|
|
|
186,6 |
223,9 |
261,2 |
298,5 |
335,8 |
|
373,1 |
410,2 |
447,7 |
485,1 |
522,4 |
559,7 |
2,3 |
|
|
|
|
200,9 |
241,1 |
281,3 |
321,5 |
361,7 |
|
401,9 |
442,1 |
482,2 |
522,4 |
562,6 |
602,8 |
2,4 |
|
|
|
|
215,7 |
258,9 |
302,0 |
345,2 |
388,3 |
|
431,5 |
474,6 |
517,8 |
560,9 |
604,1 |
647,2 |
2,5 |
|
|
|
|
230,9 |
277,1 |
323,8 |
369,5 |
415,7 |
|
461,9 |
508,1 |
554,3 |
600,5 |
646,7 |
692,9 |
2,6 . |
|
|
|
|
|
296,0 |
345,2 |
394,5 |
443,9 |
|
493,2 |
542,5 |
591,8 |
641,1 |
690,5 |
739,8 |
2,7 |
|
|
|
|
|
315,2 |
367,7 |
420,2 |
472,7 |
|
525,3 |
577,8 |
630,3 |
682,8 |
735,4 ' |
787,9 |
|
|
|
|
|
334,9 |
390,7 |
446,2 |
502,3 |
|
558,2 |
614,0 |
669,8 |
726,6 |
781,4 |
837,0 |
|
2,8 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
355,0 |
414,3 |
473,5 |
532,7 |
|
591,8 |
651,0 |
710,2 |
769,4 |
828,6 |
887,8 |
|
2,9 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
375,8 |
438,4 |
501,1 |
663,7 |
|
626,3 |
690,9 |
751,6 |
814,2 |
876,8 |
939,5, |
|
3,0 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
3,1 |
|
|
|
|
|
|
463,1 |
529,3 |
595,4 |
|
661,5 |
727,7 |
793,9 |
860,0 |
926,1 |
992,4 |
3,2 |
|
|
|
|
|
|
488,3 |
558,1 |
627,8 |
|
697,5 |
767,3 |
837,0 |
906,9 |
976,6 |
1046 |
• 3,3 |
|
|
|
|
|
|
514,1 |
587,5 |
660,9 |
|
734,4 |
807,8 |
881,3 |
954,7 |
1028 |
101 |
3,4 |
|
|
|
|
|
|
540,3 |
617,5 |
694,7 |
1 |
771,9 |
849,1 |
926,3 |
1003 |
1080 |
158 |
3,5 |
|
|
|
|
|
|
567,1 |
648,5 |
729,3 |
|
810,2 |
891,2 |
972,2 |
1053 |
1134 |
215 |
3,6 |
|
|
|
|
|
|
594,5 |
674,9 |
764,3 |
|
849,2 |
934,2 |
1019 |
1104 |
1189 |
1274 |
3,7 |
|
|
|
|
|
|
622,2 |
711,2 |
800,0 |
|
889,0 |
977,9 |
1067 |
1156 |
1244 |
333 |
3,8 |
|
|
|
|
|
|
650,6 |
743,6 |
836,5 |
|
929,5 |
1022 |
1115 |
1208 |
1301 |
1394 |
3,9 |
|
|
|
|
|
|
679,5 |
776,5 |
873,6 |
|
970,1 |
1068 |
1165 |
1262 |
1360 |
1456 |
4,0 |
|
|
|
|
|
|
708,8 |
. 810,1 |
911,3 |
|
1012,6 |
Ш 8 |
1215 |
1316 |
1418 |
1519 |
4,1 |
|
|
|
|
|
|
|
844,2 |
949,7 |
|
1055 |
1161 |
1266 |
1372 |
1477 |
1583 |
4,2 |
|
|
|
|
|
|
|
878,9 |
988,7 |
|
1098 |
1208 |
1818 |
1428 |
1538 |
1648 |
4,3 |
|
|
|
|
|
|
|
914,1 |
1028 |
|
1143 |
1257 |
1378 |
1485 |
1602 |
1714 |
4,4 |
|
|
|
|
|
|
|
949,5 |
1069 |
|
1187 |
1306 |
1425 |
1546 |
1662 |
1781 |
4,5 |
|
|
|
|
|
|
|
986,2 |
1109 |
|
1233 |
1356 |
1479 |
1604 |
1726 |
1849 |
4,6' |
|
|
|
|
|
|
|
1023 |
1150 |
|
1279 |
1407 |
1535 |
1662 |
1790 |
1918 |
4,7 |
|
|
|
|
|
|
|
1060 |
Ы93 |
|
1326 |
1458 |
1591 |
1723 |
1856 |
1988 |
4,8 |
|
|
|
|
|
|
|
1098 |
1236 |
|
1373 |
1510 |
1648 |
1784 |
1922 |
2060 |
4,9 |
|
|
|
|
|
|
|
1137 |
1280 |
|
1421 |
1563 |
1705 |
1847 |
1990 |
2132 |
5,0 |
|
|
|
|
|
|
|
1176 |
1323 |
|
1470 |
1618 |
1764 |
1911 |
2058 |
2205 |