книги из ГПНТБ / Сапожников, В. М. Прочность и испытания трубопроводов гидросистем самолетов и вертолетов
.pdfсоссш. Такие высокие уровни вибронапряжений зарегистрирова ны при доводочных испытаниях.
На серийных самолетах в напорных' участках гидравлических систем напряжения при поперечных колебаниях обычно не пре-
3500 |
5000 |
6000 |
7000 |
8000 |
9000 |
10000 |
11000 |
Ю
Рис. 2.8. Осциллограммы изменения напряжений в трубопроводах в зави симости от оборотов:
а—для самолета с турбореактивными двигателями; б—для самолета с турбовинтовы ми двигателями
вышают 2—4 кгс/мм2 в контрольных сечениях, а в отдельных системах уровни этих напряжений не превышают 1 кгс/мм2.
Трубопроводы, подвергающиеся действию газового потока, являются источниками появления вихрей Бенара — Кармана, которые при срыве заставляют колебаться трубопровод с часто той свободных колебаний [38].
Частота изменения поперечных колебании меняется в широ ком диапазоне примерно от 1 до 1000 Гц, причем в одно и то же время на трубопровод воздействуют различные возмущающие силы с разными частотами. Например, одновременно на трубо провод воздействует пульсирующий поток рабочей жидкости с частотой пульсации давления 200—1000 Гц п инерционные на грузки ротора двигателя (200—400 Гц), пульсирующий газовый поток в камере сгорания и виброперегрузки при пробеге и взлете. Количество возмущающих сил может быть и значительно боль шим, чем указано в примере. Все зависит от рассматриваемого случая.
Возмущающие силы, вызывающие поперечные колебания тру бопроводов, действуют, как правило, в различных плоскостях, что приводит к сложным формам колебаний трубопроводов с различными амплитудами.
Трубопроводы, смонтированные в магистралях потребителей, обычно подвергаются низкочастотным колебаниям, вызываемым' изгнбными и крутильными колебаниями фюзеляжа и крыла и виброперегрузкамп. К таким относятся трубопроводы, смонти рованные вдали от источников высокочастотных периодических колебаний (двигателей, насосов, воздушных винтов и т. д.).
К сопутствующим нагрузкам, вызывающим поперечные ко лебания, относятся центробежные силы несбалансированных вра щающихся узлов и деталей, вследствие конструктивной недора ботки II проч. Сопутствующие нагрузки при этом могут возбуж дать значительно большие напряжения в трубопроводах, чем возникающие от действия основных нагрузок.
8 ВЛИЯНИЕ ВНЕШНИХ УСЛОВИИ НА ЭКСПЛУАТАЦИЮ ИЗДЕЛИЙ
В процессе эксплуатации изделий и гидропередач трубопроводы подвергаются влиянию внешних условий, которые заключаются в агрессивности рабочих сред, транспортирующихся по трубо проводам, и іво влиянии внешней среды: атмосферы или же сре ды, в которой размещена трубопроводная система.
Влияние среды может значительно снизить статическую и ус талостную прочность трубопроводов, если они предварительно не будут защищены от влияния среды соответствующими защит ными покрытиями, то в процессе эксплуатации может произой ти их разрушение. Прочность снижается при этом в несколько раз по сравнению с первоначальными прочностными характери стиками, а в отдельных случаях это снижение происходит бес предельно, доводя металл до разрушения под действием собст венного веса.
Такое снижение прочностных характеристик металлов и спла вов происходит под действием адсорбции инородного тела внутрь металла, либо под действием коррозии.
51
Процесс адсорбции заключается в молекулярном сродстве жидкой среды пли газа с металлом. В результате адсорбции ак тивных компонентов среды на поверхности циклически нагру жаемого металла облегчается образование микротрещин. После образования мнкротрещпн в них проникает под действием капил лярных сил окружающая среда. При этом еще до заполнения трещин жидкостью отдельные ее молекулы, твердость которых очень велика, проникают внутрь трещин, мигрируя по ее стен
кам.
Адсорбция поверхностно-активных молекул на стенках тре щин в процессе их развития приводит к разрыхлению металла з зоне трещин. Кроме того, в период сжатия адсорбционные слои препятствуют смыканию трещин, что приводит к дальнейшему их
развитию.
В соответствии с электрохимической теорией коррозионной усталости [8, 22] на поверхности металла появляются местные изъязвления, на дне которых вследствие концентрации напряже ний возникает более положительный потенциал, чем у стенок пли у внешней поверхности металла. Поэтому дно изъязвлений стано вится анодным участком, способствуя этим дальнейшей коррозии п углублению изъязвлении. Процесс коррозии идет до тех пор, пока под влиянием циклического нагружения, усиленного кон центрацией напряжений в данном месте металла, не будет прев зойден предел прочности и не образуется трещина усталости.
Как показали работы советских ученых в этой области, акад. Ребиндера П. А. [28], проф. Лнхтмана В. И. и Карпенко Г. В. [22], такой подход к объяснению явления коррозионной устало сти не дает полной картины происходящих при этом процессов.
Коррозионным процессам, протекающим на поверхности ме талла всегда предшествуют процессы адсорбции, заключающие ся в образовании значительного числа в основном внутри кристаллов микротрещин, содержащих продукты окисления, по скольку любая коррозионная среда является поверхностно-актив ной средой. Лишь на следующих этапах, когда коррозионная среда проникает в эти микротрещины и в них накапливаются продукты коррозии, объем которых, как правило, превышает объем металла, из которого они образовались, адсорбционные явления уступают чисто коррозионным явлениям, которые за ключаются в том, что в момент протекания местной пластиче ской деформации под действием циклических напряжений зна чительно облегчается выход ион-атомов металла в раствор под действием разности потенциалов между дном трещины и ее степкями.
9. ОСНОВНЫЕ ДЕФЕКТЫ ТРУБОПРОВОДОВ
Все встречающиеся при эксплуатации дефекты трубопроводов можно свести в следующие группы:
52
разрушение и наклеп по развальцованной части или вблизи нее;
разрушения в, местах изгиба сечения; разрушения по месту сварки или пайки; разрушения и потертости в зоне крепления; разрушения из-за низкого качества материала; негерметичность соединений трубопроводов.
Большую чабть дефектов составляют различные виды разру шений, значительно меньшую — течи в соединениях.
Результаты анализа дефектов [18, 29] показали, что из обще го числа дефектов около 80% приходится на разрушения и око ло 20% — на негерметичность в соединениях.
Разрушения в зоне развальцованной части. Этот вид разру шения связан в основном с некачественным выполнением раз вальцовки. Как известно, в практике для. развальцовки трубо проводов часто применяют вращающийся конус. В процессе та кой развальцовки вручную или на станке образуется смятие, наволакивание материала, а также вследствие утонения мате риала может стать неравномерной толщина стенки. Станочный способ хотя и совершеннее ручного, но также создает утонение стенки н образует наволакивание материала.
Образованию трещин в зоне развальцованной части могут способствовать расслоение материала и продольные трещины вследствие некачественного материала, а также наличие скла док, рисок и волосовин на внутренней поверхности трубы из-за некачественного ее изготовления и несоответствия углов разваль цованной части трубопровода и конусной части штуцера. В ре зультате такого несоответствия углов'нарушается герметичность соединения. Возникающую течь стараются устранить подтяж кой, что приводит к деформациям конуса и образованию трещин на развальцованной части трубы.
В процессе развальцовки у основания конуса происходит утонение стенки. Это ослабление, а также изменение жесткости трубы в данном месте создает концентрацию напряжения, кото рая приводит к образованию трещин, идущих по окружности у основания развальцованной части.
Разрушение происходит по основанию развальцованной ча сти. Длина трещин составляет почти половину длины окружно сти. Причиной разрушения могут явиться монтажные напряже ния, поперечные колебания трубопровода пли соединенных с ним агрегатов гидросистемы.
Из других дефектов трубопроводов, встречающихся в зоне развальцованной части, можно отметить вытягивание разваль цованного конуса из ниппеля, утопание развальцовки в ниппеле, трещины на ниппелях и заклинивание их в гайках, кольцевые выработки на внутренней поверхности развальцованного конуса. Основной причиной вытягивания развальцовки из ниппеля мож
53
но считать перетяжку накидной гайки, приводящую к недопу стимой деформации развальцованного конуса (уменьшение угла развальцовки, искажение поперечного сечения).
Возникновение дефекта возможно из-за невысокой жестко сти развальцованной части, чрезмерного утонения толщины стен ки при изготовлении трубопроводов.
Общее число таких дефектов незначительно.
Утопание развальцованной части трубы в ниппеле происхо дит вследствие тех же причин. Этот дефект встречается значи тельно чаще предыдущего. Например, при дефектации трубопро водов на 7 изделиях в процессе их ремонта обнаружено в общей сложности около 70 подобных неисправностей.
Продольные трещины на ниппелях встречаются сравнительно редко. Причинами таких дефектов может оказаться недостаточ ная пластичность материала ниппеля вследствие перезакалки его при термообработке и значительные напряжения, возникающие при посадке его с натягом на трубопровод или затяжке накидной ганки.
Заклинивание ниппелей в накидных гайках довольно частое явление. Этот дефект явно производственный и вызван несоответ ствием диаметральных размеров гайки, ниппеля и трубопрово да, а также приклеиванием ниппеля к трубке вследствие затека ния краски в зазор между трубкой и ниппелем при изготовлении. При осмотре только одного из изделии указанный дефект обна ружен 41 раз.
Кольцевые выработки на внутренней поверхности развальцо ванного конуса возникают из-за несоответствия углов конуса и штуцера. В результате этого поверхность штуцера к внутренней поверхности конуса прилегает по кольцевой линии. В сочетании с усиленной затяжкой и вибрацией трубопровода происходит ускоренная выработка рабочей поверхности п образование коль цевых трещин.
При обследовании трубопроводов гидравлической системы одного из изделий число таких дефектов составляло 4%
от общего числа всех дефектов гидравлической системы. Разрушения в местах изгиба сечения. Статистика показыва
ет, что большое количество трещин, расположенных вдоль обра зующей, наблюдается в местах изгиба трубопровода.
Установлено, что возникновение трещин вдоль образующей, как правило, связано с наличием овальности поперечного-сече ния трубопровода и колебаний внутреннего давления жидкости.
Колебания внутреннего давления жидкости приводят к изме нению форм контура поперечного сечения трубы. При этом воз растающее давление стремится придать контуру форму, близкую к окружности. При уменьшении же давления трубопровод ввиду упругих свойств металла стремится принять овальную форму, полученную при его изготовлении.
54
Анализ разрушений этого типа показал, что поверхность из лома носит усталостный характер. Она имеет две зоны: собствен но усталостного развития трещины и хрупкого излома.
Развитие трещин идет от внутренней поверхности трубы к внешней, что вполне понятно, ибо наиболее нагруженные участки расположены на внутренней поверхности.
Разрушения по месту пайки или сварки. Эти разрушения име ют также усталостный характер и являются следствием попе речных колебаний трубопроводов. При этом оказывается, что границы сварного пли паяного шва бывают наиболее слабым ме стом по следующим причинам:
концентрация напряжений в месте перехода более жесткой конструкции ниппеля через усиление сварного или паяного шва в менее жесткую .конструкцию трубы;
снижение прочности материала трубы в зоне сварного шва, связанное с изменением структуры материала при температуре сварки в месте перехода от сварки к материалу трубы;
наличие сварочных напряжений, снижающих в месте сварки усталостную прочность трубопровода;
возможность хрупких разрушений соединений в связи с меж кристаллитный проникновением припоя.
На проникновение припоя по границам зерен могут влиятьнапряжеиия от внешних и внутренних сил, способ нагрева и со став применяемого припоя. В отдельных случаях разрушение на ступает- из-за некачественного выполнения сварного шва, кото рый может иметь следующие пороки:
шов плохо проварен; в материале шва имеются раковины и поры (в этом случае при изготовлении микрошлифа по месту дефекта четко вырисовывается граница непровара);
образование пережогов вследствие нарушения режима свар ки и другие пороки.
Разрушения и потертости в зоне крепления. Эти дефекты воз никают при наличии поперечных вибраций трубопроводов. Раз витие трещины начинается от внешней поверхности трубы и рас пространяется по окружности трубопровода. Трещины, как пра вило, возникают вблизи зажимов или колодок крепления.
Поверхность излома всегда содержит две ломы: собственно усталостного развития трещины и зону хрупкого излома.
Часто зона усталостного излома занимает очень малую, а зо на хрупкого излома — большую площадь. Это по-видимому сви детельствует о том, что трубопровод имел высокие монтажные напряжения и подвергался значительным перегрузкам. При на личии высоких монтажных напряжений даже вибрации с неболь-
. шой амплитудой приводят к усталостным разрушениям. Монтажные напряжения иногда возникают при неудачном
креплении двух трубопроводов разного диаметра общими колод ками. При этом, подгибка одного из них создает дополнительные напряжения во втором.
55
Усталостные разрушения трубопроводов возникают особен но быстро при наличии резонанса (механического или парамет рического) .
Наблюдалось, что при колебаниях опоры трубопровода, уста новленной на корпусе авиадвигателя с амплитудой всего в 0,021 мм, колебания одного из участков трубопровода достигали 8—9 мм. Это свидетельствовало о резонансном режиме колеба ний, вследствие которого у трубопровода образовалась усталост ная трещина вблизи одной из опор. В другом случае в гидрав лической системе одного из самолетов возникали пульсации дав ления жидкости .в трубопроводах с частотой 70 Гц и амплитуда ми давления, более чем вдвое превышающими его рабочее зна чение. Один из участков трубопровода размером 15x13 мм имел также частоту собственных поперечных колебаний 70 Гц. При возникновении пульсаций давления жидкости в трубопроводе по следний начинал колебаться с амплитудой 10—12 мм, т. е. воз никал параметрический резонанс. Такие колебания приводили также к образованию усталостных трещин.
Разрушения по причине некачественного материала трубо проводов. Материал трубопроводов может иметь целый ряд де фектов, которые иногда оказываются очагами возникновения ус
талостных трещин.
Внутренняя поверхность, которая у трубопровода является наиболее нагруженной, может иметь продольные риски — воло совины, микротрещины п шероховатости, закаты, неоднородность материала, которые при наличии давления в трубопроводе при водят к раскрытию свища, волосовин и др.
Все эти дефекты относятся к категории случайных, по при работе трубопровода с переменными нагрузками (при перемен ных давлениях рабочей жидкости) они могут явиться очагом разрушения.
Например, произошло разрушение трубопровода размером 10x8,5 мм из материала Х18Н10Т при испытании его под пуль сирующим давлением. Разрушение возникало сразу же после установки его на экспериментальный стенд и включения пуль сирующего давления с номинальным значением 125 кгс/см2. Ис следования поверхности излома показали, что на наружной по верхности трубы имелась производственная риска, идущая в глу бину примерно на 1/2 толщины стенки. Развитие трещины началось от этой риски.
Обычно при продольных трещинах развитие последних про исходит от внутренней поверхности к внешней. В данном случае ввиду наличия концентрации напряжений на внешней поверхно сти трубы в виде риски эта закономерность была нарушена.
Негерметичность соединений трубопроводов. Этот дефект можно устранить при эксплуатации подтяжкой соединений. Од нако частые подтяжки соединения создают перенапряженность материала у соединяемых элементов, так как при каждой после-
56
I
дующей подтяжке необходимо увеличить величину прилагаемо го момента.
Всоединениях трубопроводов, изготовленных из материалов
сразличными коэффициентами линейного расширения (дуралюмин и сталь), часто наблюдается течь жидкости при низких температурах.
После прогрева жидкости и трубопроводов течь уменьшается пли исчезает совсем. Это явление можно объяснить следующим образом. Если штуцер дуралюмииовый, а гайка и трубопровод стальные, то при нагреве деформация штуцера, имеющего более высокий коэффициент линейного расширения, ограничивается деформацией стальной гайки. При' этом материал штуцера мо жет испытывать напряжения, превышающие предел упругости, вследствие чего произойдет необратимая деформация штуцера. При охлаждении соединения вследствие образовавшейся усадки материала штуцера возникает зазор и герметичность соедине ния нарушается.
Другие дефекты, обнаруженные в процессе технического об служивания гидросистем. Из других дефектов, встречающихся при осмотре элементов гидросистемы, можно отметить коррозию трубок в хместах крепления.
При техническом обслуживании, монтаже и демонтаже гид росистемы иногда появляются вмятины, царапины и т. д. Эти дефекты могут быть очагами развития продольных и поперечных трещин на трубопроводах. В процессе эксплуатации самолетов обнаружены многочисленные разрушения трубопроводов вслед ствие первоначального механического повреждения их при экс плуатации, монтаже и демонтаже. При повреждении искажается форма поперечного сечения трубопровода, что приводит к нерав номерному распределению напряжений по сечению, понижению прочности материала в месте повреждения, появлению внутрен них напряжений. В сочетании с колебаниями трубопровода это приводит к разрушению трубопроводов.
Г л а ва ІИ.
КОЛЕБАНИЯ ТРУБОПРОВОДОВ
Большинство разрушений трубопроводов связано с возбужде нием в них значительных уровней переменных напряжений, воз никающих при колебаниях трубопроводов.
В отличие от стержневых систем трубопроводные системы наполнены жидкостями или газами. Естественно, что влияние рабочей среды может оказать существенное влияние на динами ческие характеристики трубопроводов.
Настоящая глава посвящена анализу динамических характе ристик трубопроводов и методам демпфирования их свободных колебаний.
1. СВОБОДНЫЕ КОЛЕБАНИЯ ТРУБОПРОВОДОВ
Под действием мгновенно приложенной (импульсной) нагрузки трубопровод совершает свободные колебания. Уравнение коле бания трубопровода в этом случае можно получить через урав нение второго закона Ньютона для элемента струны dS, натя жение которой Т будем считать постоянным.
Предположим, что деформированная ось струны во время ко лебаний описывается функцией у(х, /), причем ордината у ме
няется как с перемещением вдоль струны, так и с течением вре мени [1].
Вертикальная составляющая натяжения струны Т, действую щего влево в некоторой точке х (рис. 3.1, а), равна
~ Т ^ ~ . |
(3.1) |
дх |
|
Величина Т отрицательна, так как составляющая направлена вниз, в то время как положительные значения у откладывают ся вверх. Здесь берется частная производная вследствие того, что струна рассматривается в некоторый определенный момент вре мени, т. е. время 't остается постоянным при дифференциро вании.
На правую часть взятого элемента dx действует вертикальная составляющая натяжения, равная
58
т ду_ |
Т д у |
= т ду |
д |
Т -У—\с1х= Т —^- —Т —2—=dx. |
|||
д х |
д х |
д х |
д х |
дх ) |
дх |
' |
дх~ |
|
|
|
|
|
|
|
(3.2)' |
Эта величина будет положительной, так как |
|
составляющая |
|||||
направлена |
вверх. Множитель |
д-и |
выражает собой возра |
||||
- ^ d x |
стание наклона кривой вдоль оси х.
Так как две вертикальные составляющие, действующие на элемент слева и справа, между собою не равны, то получается
д-ч
равнодействующая Т ——сіх, которая сообщает элементу уско-
дх-
ренне, направленное вверх.
т ^ % |
' О |
S) |
|
|
|
Рис. 3.1. Схема сил. действую |
|||
|
щих |
при натяжении |
струны |
|
|
( а ) |
, основные формы |
попереч |
|
|
ных |
колебаний трубопровода |
||
|
( б ) |
, определение величины амп |
||
|
литуды колебаний |
по |
длине |
|
|
|
трубопровода |
( в ) |
|
Если обозначить массу единицы струны через ш:, то масса элемента dx будет равна niidx и тогда по закону Ньютона имеем
mxd x ^ - = T ^ - d x . |
(3.3) |
|
dß |
д х * |
|
Деля на dx, получим дифференциальное уравнение |
колеба- |
|
ний струны |
|
|
т- д°-у |
--Т д * у |
(3.4) |
д Р |
д х * |
|
В этом уравнении член справа выражает силу инерции. Решая уравнение (3.4), предположим, что струна колеблется
гармонически с некоторой собственной частотой, обладая |
при |
этом некоторой определенной формой. |
|
у (x-yt)= y (х) sin ш/. |
(3. 5) |
59