6.8.Определение высоты осветлителя.

Высота осветлителя от центра водораспределительного коллектора до верхней кромки водосборных желобов составит: м, (153)

где – центральный угол, образуемый прямыми, проведёнными от оси водораспределительного коллектора к верхним точкам кромок водосборных желобов, принимаем ˚.

Так как количество фильтров на станции более шести, то величина не учитывается.

Определим высоту пирамидальной части осветлителя:

м, (154)

где – ширина коридора понизу,м;

– центральный угол наклона стенок коридора, принимаем˚.

Высоту защитной зоны над слоем взвешенного осадка принимаем м.

Находим высоту вертикальных стенок осветлителя в пределах слоя взвешенного осадка

м, (155)

Общая высота зоны взвешенного осадка составит:

м. (156)

Так как рекомендуемая высота слоя взвешенного осадка согласно п. 6.79 /1/ должна составлять м, поэтому принимаем ˚, при этомм; при˚–м; принимаемм, тогдам, а высота зоны взвешенного осадка составитм, что отвечает рекомендуемому пределу.

Верхнюю кромку осадкоприёмных окон располагают на 1,5 м ниже поверхности воды в осветлителе. Тогда нижняя кромка этих окон будет размещаться на уровне, считая от дна осветлителя: м, (157)

или на уровне: м, (158) выше оси водораспределительного коллектора (в данном выражении 0,2 м – расстояние по вертикали от дна осветлителя до оси коллектора).

Низ осадкоприёмных окон располагаем выше перехода наклонных стенок зоны взвешенного осадка в вертикальные на величину: м. (159)

Данная величина соответствует рекомендуемому пределу 1,5 – 1,75 м.

6.9. Продолжительность пребывания осадка в осадкоуплотнителя.

Определяем объём осадкоуплотнителя:

м³. (160)

Находим количество осадка, поступающего в осадкоуплотнитель:

кг/ч, (161)

где – максимальная концентрация взвешенных веществ, поступающей в осветлитель:

г/м³≈ 0,16 кг/м³.

Рассчитываем продолжительность пребывания осадка в осадкоуплотнителе:

ч, (162)

где – средняя концентрация уплотнённого осадка в зависимости от мутности воды и времени уплотнения,г/м³= 50 кг/м³, дляч.

Таким образом, действительное время уплотнения осадка больше принятого (ч).

6.10. Дырчатые трубы для удаления осадка из осадкоуплотнителя.

Дырчатые трубы размещают по продольной оси дна, в месте, где сходятся наклонные стенки осадкоуплотнителя.

Находим расстояние между дырчатыми трубами: м. (163)

Определяем расход, проходящий через каждую осадкосбросную трубу:

м³/ч = 0,027 м³/с = 27 л/с (164)

где – время, в течении которого происходит накопление осадка, принимаеммин = 0,25 ч.

Исходя из расхода л/с и скоростим/с по /4/ подбираем диаметр дырчатой трубы:мм,м/с.

Находим общее количество отверстий в осадкосбросной трубе: м²,

где – скорость движения осадка в отверстиях дырчатых труб, принимаемм/с.

Диаметр одного отверстия принимаем мм, тогда площадь одного отверстия:

м².

При этом количество отверстий составит:шт.

Расстояние между отверстиями: м ≈ 370 мм,

Расстояние между отверстиями должно быть не более 0,5 м.

Отвод осадка из осадкоуплотнителя производится на сооружения обработки осадка для его обезвоживания.

6.11.Определение потерь напора в осветлителе.

Потери напора в осветлителе складываются из следующих величин:

Определяем потери напора в отверстиях распределительных труб:

м, (165)

где – коэффициент гидравлического сопротивления, для отверстия.

Находим потери напора в телескопическом коллекторе

Потери на 1 участке телескопического коллектора – м;

на 2 участке – м;

на 3 участке – м.

Суммарные потери в телескопичесокм коллекторе:

_{hk=h1+h2+h3=0.008+0.011+0.013=0.032, (166)}

Рассчитываем потери напора в слое взвешенного осадка:

м, (167)

Потери напора в отверстиях водосборных желобов: м, (168)

где – коэффициент гидравлического сопротивления, для отверстия.

Потери напора по длине водосборных желобов, ориентировочно принимаем:

м.

Таким образом, суммарные потери напора в осветлителе составят:

м. (169)