808
.pdf20
|
Kp 2 |
10 0,05 |
|
|
|
|
рад/с. |
Действительная часть |
|||||||
2 |
|
|
|
|
|
6,124 |
|||||||||
|
|
0,2 |
|
||||||||||||
|
T1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Kp |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
равна нулю при частоте |
|
|
|
10 |
|
5,774 рад/с. |
|||||||||
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
T2 |
0,3 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Поскольку 0 1 2 , при изменении от нуля до бесконечности годограф Михайлова проходит последовательно в положительном направлении три квадранта комплексной плоскости. Следовательно, согласно критерию Михайлова, заданная САУ устойчива.
Расчет граничного коэффициента передачи производится по тем же выражениям, что и в критерии Гурвица.
4.2.3. Критерий устойчивости Найквиста
Произведем в передаточной функции разомкнутой цепи
Wрц(p) |
Kp 2p 1 |
замену оператора Лапласа p на |
|
p(T 2p2 |
T p 1) |
||
1 |
2 |
|
переменную j , преобразовав ее тем самым в выражение вида
W( j ) |
Kp 2 j 1 |
|
Kp 2 j 1 |
|
|
|
. |
|||
2 2 |
T2 j 1) |
T2 |
2 |
2 |
2 |
) |
||||
|
j ( T1 |
|
|
j (1 T1 |
|
|
|
Произведем разделение мнимой и действительной частей в этой частотной передаточной функции, умножив ее числитель и знаменатель на функцию, сопряженной функции, расположенной в знаменателе. После преобразований получим следующие выражения:
ReW( j ) |
Kp( 2 T2 2T12 2) |
|
|
; |
|
||||||||||
4 4 |
2 |
|
2 |
) |
2 |
|
|
|
|||||||
|
|
T1 |
(T2 |
|
2T1 |
|
|
1 |
|||||||
ImW( j ) |
|
Kp |
|
|
(T |
2 |
T ) 2 |
1 |
|||||||
|
|
1 |
|
2 |
2 |
|
|
|
|
. |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
T 4 4 |
(T |
2 2T 2) 2 1 |
||||||||||
|
|
|
1 |
|
2 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
21
Для определения устойчивости САУ приравняем мнимую часть частотной передаточной функции к нулю и вычислим значение квадрата частоты переворота фазы:
(T12 2T2) 2 1 0 ,
2 |
|
|
|
1 |
|
|
|
1 |
40. |
T |
2 |
|
|
|
|
||||
|
|
T |
0,04 0,05 0.3 |
||||||
|
1 |
|
2 |
2 |
|
|
|
Вычислим значение действительной части частотной передаточной функции на частоте переворота фазы:
|
|
|
K |
p |
( |
2 |
T T 2 |
|
2) |
|
|
||
ReW( j ) |
|
|
|
|
2 2 1 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
4 |
4 (T |
2 2T 2) |
2 |
1 |
|||||||
|
|
T |
|||||||||||
|
|
1 |
|
|
2 |
1 |
|
|
|
|
|||
|
10 0,05 0,03 0,05 0,04 40 |
|
|
0,833. |
|||||||||
0,04 2 40 2 |
0,32 |
|
|
|
|
|
|||||||
|
2 0,04 40 1 |
|
|
Поскольку ReW( j ) 1, годограф Найквиста при изме-
нении частоты от нуля до бесконечности не охватывает точку с координатами (-1, j0 ), САУ устойчива.
Граничный коэффициент передачи определиться из соотношения
ReW( j ) |
|
K |
гp |
( |
2 |
T T 2 |
|
2) |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
2 |
2 1 |
|
|
|
|
1, |
|||||||||
T 4 |
4 |
(T 2 2T |
2) |
2 |
1 |
||||||||||||||
откуда |
|
|
1 |
|
|
|
|
2 |
1 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
T 4 |
4 (T 2 2T |
2) |
2 |
1 |
|
|
|
|
|
|||||||||
Kгp |
1 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
(T |
2 2 |
1) T |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,04 2 40 2 0,32 2 0,04 40 1 12. 0,05 0,04 40 1 0,03
Результат расчета совпадает с ранее полученным.
Для расчета статической точности определим коэффициенты передачи замкнутой САУ по задающему Kз и возмущаю-
щему Kв воздействиям:
22
|
|
|
K |
з |
W |
(0) |
|
1 |
|
1 |
2 ; |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
зg |
|
|
|
koc |
0,5 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
K |
в |
W |
|
(0) |
k2k3 |
|
|
k3 |
|
|
|
0,5 |
0,05. |
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
зf |
|
|
|
Kp |
|
k1koc |
|
|
20 0,5 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Значение выходной величины на холостом ходу (при f 0 ):
y0 g Kз 2 2 4.
Максимальное отклонение выходной величины (при f fmax ):
y fmax Kв 5 0,05 0,25.
Статизм внешней характеристики САУ:
S y 100 0,25 100 6,25 %. y0 4
На рис. 4.4 приведен график внешней статической характеристики САУ при изменении возмущающего воздействия от нуля до f fmax .
y
4,0
3,75
3,5
3,25
f
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
Рис. 4.4. Внешняя статическая характеристика САУ
23
Для построения асимптотической ЛАЧХ необходимо выяснить тип динамического звена второго порядка, то есть определить коэффициент демпфирования.
Знаменатель передаточной функции звеньев второго порядка принято записывать в следующей форме:
|
|
A(p) T |
2p2 |
|
T p 1 T |
|
2p2 |
2 T p 1. |
|
||||||||||||
|
1 |
|
2 |
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|||||||||
Отсюда и определяется коэффициент демпфирования: |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
T2 |
|
|
0,3 |
|
|
0,75. |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
2T1 2 |
0,04 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Так как 1, то исследуемое звено колебательное. |
|||||||||||||||||||||
Исходя из заданных постоянных времени и коэффициента |
|||||||||||||||||||||
передачи САУ Kp, |
произведем предварительные расчеты для |
||||||||||||||||||||
построения асимптотической ЛАЧХ: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
20lgKp 20lg10 20; |
|
|
|
|||||||||||||
|
lg |
1 |
lg |
|
1 |
|
|
0,7; |
|
|
c2 |
lg |
1 |
lg |
1 |
1,3. |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
c1 |
|
T1 |
0,04 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
0,05 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Фазовая характеристика колебательного звена сильно зависит от величины коэффициента демпфирования, поэтому асимптотически её не строят. ЛФЧХ будем рассчитывать как
сумму фазовых характеристик |
интегрирующего, |
инт |
|
|
, |
|||||||||||||
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
форсирующего, |
и |
|
|
колебательного |
|
звеньев, |
т.е. |
|||||||||||
( ) инт форс( ) кол( ) где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
инт |
|
|
; форс( ) arctg( 2) |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
2 |
|
2 T1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
arctg |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
при |
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|||||
|
|
2 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
1 T |
|
|
T1 |
|
|
|
|
|||||||
кол( ) |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 T2 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
arctg |
|
|
при |
|
|
, |
|
|
|
|||||||||
1 T 2 2 |
|
T1 |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Точное значение фазовой характеристики необходимо знать в районе частоты среза. Поэтому значения частот для расчета ЛФЧХ возьмем не равномерно, а как показано в табл. 4.1.
|
|
|
|
|
24 |
|
|
|
|
Таблица 4.1 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
1 |
|
3 |
|
6 |
10 |
31,5 |
100 |
|
lg |
0 |
|
0,48 |
|
0,78 |
1,0 |
1,5 |
2,0 |
|
форс |
0,6 |
|
1,7 |
|
3,4 |
5,7 |
17,5 |
45 |
|
кол |
-17,2 |
-51 |
|
-92,5 |
-123,7 |
-161,8 |
-174,3 |
||
|
-106,6 |
-139,3 |
-179,1 |
-208 |
-234,3 |
-219,3 |
|||
На рис. 4.5 приведены ЛАЧХ (а) и ЛФЧХ (б) САУ, при- |
|||||||||
чем ЛФЧХ построена, как обычно, совместно с ЛАЧХ. Запас |
|||||||||
устойчивости по фазе 3 . |
|
|
|
||||||
|
G( ) |
|
-20 дБ/дек |
|
|
|
|
||
20 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
с2 |
|
|
|||
0 |
|
|
|
|
|
lg( ) |
|||
0.25 |
0.5 с1 0.7 |
|
1 1.25 |
1.5 |
1.75 |
||||
0 |
|
|
|||||||
-20 |
|
|
|
|
|
|
-40 дБ/дек |
||
|
|
|
-60 дБ/дек |
|
|||||
-40 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
-60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-80 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( ) |
|
|
|
а |
|
|
|
||
|
ср |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
lg( ) |
||
0 |
0.25 |
0.5 |
1 |
1.25 |
1.5 |
1.75 |
|||
|
|||||||||
-90 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-120 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-150 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-180 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-210 |
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Рис. 4.5. Асимптотическая ЛАЧХ (а) и ЛФЧХ (б) САУ |
25
4.3. Контрольная работа № 3
Задается структурная схема САУ третьего порядка. Требуется определить передаточную функцию последовательного корректирующего устройства, обеспечивающего для этой САУ заданные значения времени переходного процесса tпп и перерегулирование , разработать схему его реализации на операционных усилителях (ОУ) и определить параметры элементов схемы.
Пусть для САУ, структурная схема которой изображена на рис. 4.6, путем последовательной коррекции требуется обеспечить tпп 0,15c и 25% . Передаточные функции САУ имеют следующие параметры:
k1 5; 1 0,005c; |
T1 0,04c; |
k2 8; T2 |
0,4c; |
koc 0,5; |
||||||||||||
|
|
|
|
|
Toc 0,01c. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
g |
W (p) k |
1p 1 |
|
|
W (p) |
k2 |
|
|
y |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
T p 1 |
|
|
||||||||
|
|
1 |
1 T p 1 |
|
2 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
W (p) |
koc |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
oc |
|
Toc p 1 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 4.6. Структурная схема нескорректированной САУ
Порядок решения поставленной задачи следующий:
- определяется передаточная функция разомкнутой цепи для нескорректированной САУ Gнс( ) :
|
k k |
2 |
k |
oc |
p 1 |
|
|
|
Kp 1p 1 |
|
|||||||
Wнс(p) |
1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|||
T1p 1 T2 p 1 Toc p 1 |
T1p 1 T2 p 1 Toc p 1 |
||||||||||||||||
где |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Kp k1 k2 koc 20; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
- рассчитываются |
начальное значение |
G0 20lgKp 26 |
|||||||||||||||
дБ, частоты сопряжения lg |
1 |
0,4дек, |
2 |
lg |
1 |
1,4 дек, |
|||||||||||
|
|
|
|
|
1 |
T1 |
|
|
|
|
|
T2 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
26
|
3 |
lg |
1 |
2 |
дек, |
4 |
lg |
1 |
2,3 дек и строится ЛАЧХ не- |
|
Toc |
1 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
скорректированной САУ Gнс( ) (рис. 4.7, а);
- по номограмме, приведенной на рис. 4.8, а, определяются коэффициент 3,1 и величинаPmax 1,2, соответствующие заданному значению 25 %, затем по номограмме, приведенной на рис. 4.8, б, находится вспомогательный параметр Lg 15 дБ и далее рассчитывается частота среза для скоррек-
тированной САУ
3,1
cp tпп 0,15 98 рад/с, т. е. lg cp 2 дек;
- через частоту среза lg cp 2 дек до пересечения с пря-
мой Lg проводится отрезок желаемой ЛАЧХ, имеющий наклон
20дБ/дек. Определяется частота 0 , соответствующая точке пересечения этого отрезка и прямой Lg, а также симметричная ей относительно cp частота 01:
lg 0 1,24 дек, т. е. 0 101,24 17,4 c-1 ;
lg 01 3,24 дек, т. е. 01 103,24 1740 c-1;
- построенный отрезок желаемой ЛАЧХ продолжается в низкочастотную область до пересечения с уровнем G0 , соответствующим ЛАЧХ нескорректированной САУ, и из графика для точки их пересечения определяется частота 5:
lg 5 0,7 дек, т. е. 5 100,7 5 c-1;
- на участке cp 01 задаются частоты 6 и 7 , через которыепроводятся отрезки с наклонами –40 дБ/дек и –60 дБ/дек, соответствующие высокочастотному участку желаемой ЛАЧХ :
log 6 2,4 дек, т. е. 6 102,4 250 c-1, log 7 2,6 дек, т. е. 7 102,6 400 c-1 ;
|
|
|
|
27 |
|
|
|
|
|
G( ) |
|
|
|
+20 дБ/дек -20 дБ/дек |
|||
|
Gнс( ) |
Gж( ) |
Gк( ) |
|
|
|
||
20 |
|
|
|
-20 дБ/дек |
+40 дБ/дек |
Lg |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+20 |
|
|
|
+20 дБ/дек |
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
7 |
8 |
lg |
0 |
1 |
0.5 5 |
|
1 0 2 1.5 3 2 |
2.5 |
|||
|
|
|||||||
-20 |
|
|
-40 дБ/дек |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-60 дБ/дек |
|
|
|
|
-40 |
|
|
|
|
-40 дБ/дек |
|
|
|
|
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
|
Gнс( ) |
|
|
+20 дБ/дек |
-20 дБ/дек |
||
G( ) |
Gж( ) Gк( ) |
|
|
|
||||
20 |
|
|
|
|
|
+40 дБ/дек |
|
|
|
|
|
|
|
|
Lg |
|
|
+20 дБ/дек |
|
|
+20 дБ/дек |
lg |
||||
|
|
|
|
|
||||
0 |
|
0.5 |
1 |
1.5 |
2 |
2.5 |
||
|
|
|
||||||
-20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
-40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
Рис. 4.7. Варианты построения желаемой ЛАЧХ САУ |
|
- ЛАЧХ корректирующего устройства Gк( ) получается графически по формуле:
Gк( ) Gж( ) Gнс( );
|
|
|
|
|
28 |
|
|
|
(%) |
|
|
|
|
|
|
|
|
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
40 |
|
|
|
|
3 |
Lg(дБ) |
|
|
|
|
|
|
(град) |
|
|||
|
|
|
|
|
70 |
|
|
|
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
|
|||
|
|
|
|
|
2 |
Lg |
|
|
|
|
|
|
|
50 |
|
||
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
15 30 |
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
Pmax |
|
|
|
|
1.0 |
1.1 |
1.2 |
1.3 |
1.4 |
1,0 |
1,2 |
1,4 Pmax |
|
|
|
|
a |
|
|
|
б |
|
|
|
Рис. 4.8. Номограммы Солодовникова |
|
- по наклонам Gк( )и частотам ее сопряжения синтезируется корректирующее устройство:
Wк1(p) |
|
|
|
k1p 1 k2p 1 k3p 1 |
|
, |
|||||||||
|
Tk1p 1 Tk2 p 1 Tk3p 1 Tk4 p 1 |
||||||||||||||
где |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k1 T1, |
|
k2 T2 , |
k3 Toc , |
Tk1 1, |
|||||||||||
T |
|
1 |
|
1 |
0,2 с, T |
k3 |
|
1 |
|
1 |
0,004с, |
||||
k2 |
|
|
5 |
|
|
|
250 |
|
|
|
|||||
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
29 |
|
T |
|
1 |
|
1 |
0,0025 с. |
|
400 |
||||
k4 |
|
|
|
||
|
|
7 |
|
|
|
Полученное корректирующее устройство представляет собой четырехзвенный фильтр, содержащий три инерционных форсирующих звена и одно инерционное, причем постоянные времени форсирующих звеньев больше, чем инерционных. Электрическая схема такого устройства приведена на рис. 4.9. Номиналы элементов этого устройства могут быть рассчитаны из следующих соотношений:
|
|
C1 R2 R3 |
C2 R5 R6 C3 R8 |
|
|
R9 |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R10 |
R11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Uвх
Uвых
Рис. 4.9. Электрическая схема последовательного корректирующего устройства
|
|
R R , |
|
|
|
|
R |
R , |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
1 |
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
4 |
|
6 |
|
|
|
T1 |
0,04, |
|||
|
|
(R1 R2)C1 T2 0,4, |
(R4 R5)C2 |
||||||||||||||||||||
|
|
R C |
T |
|
0,2, |
R C |
T |
|
0,004, |
||||||||||||||
|
|
|
2 1 |
|
|
к2 |
|
|
|
5 2 |
|
|
к3 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
R |
R , |
|
|
|
R |
R |
, |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
7 |
|
|
9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
(R7 |
R8)C3 |
Tос 0,01, |
|
10 |
|
|
11 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
R C |
4 |
|
к4 |
0,005. |
||||||||||||||||
|
|
|
R C |
3 |
T |
|
0,0025, |
|
11 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
8 |
|
|
к4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Рассчитаем эти номиналы. Примем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
тогда |
R1 R3 R4 R6 R7 R9 R10 R11 |
100 кОм, |
|||||||||||||||||||||
0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,2 |
|
|||
R |
2 |
|
; |
|
|
R C 0,2 0,4; R C |
0,2, |
отсюда |
|
C |
2 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
C |
|
|
|
1 |
1 |
|
1 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
R |
|||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
мкФ, R2 R1 |
100 кОм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
Производя аналогичные вычисления, получим: |
|
|
|
|||||||||||||||||
C2 0,36 |
|
мкФ, |
|
R5 11 кОм, C3 |
0,075 |
мкФ, |
|
|
R8 33 кОм, |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C4 0,05 мкФ. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|